一種基于軟開關(guān)三電平DC／DC開關(guān)電源的研制
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模態(tài)6中，uC4減小到零，為VS4的ZVS開通創(chuàng)造條件，此時只有漏感參與超前橋臂的ZVS。由式(3)中第2式及UC4(t7)=0可得：
由于CpLf，IoZVSm的值滿足上式也一定滿足式(6)。為實現(xiàn)VS4的ZVS開通，uC4在t7時刻減小到零，同時uC1達到
可見，Lf的能量僅在第一階段參與C1，C4的充放電，而最終諧振電容的充放電要靠漏感儲能來實現(xiàn)，超前橋臂的ZVS只能在一定負載范圍內(nèi)實現(xiàn)。
3．2 滯后橋臂ZCS范圍
模態(tài)7中，由Ip(t8)=0，CpCA以及式(4)中的第1式可得：
為保證續(xù)流階段初級無能量循環(huán)，模態(tài)8結(jié)束時uCA必須降到零。由式(5)可得，模態(tài)8的持續(xù)時間tm8=(CA／Io)Urec(t8)。
4 仿真與實驗分析
在Pspice 9．2環(huán)境下對變換器進行仿真實驗，結(jié)果表明該拓撲能夠?qū)崿F(xiàn)所有功率開關(guān)管的軟開關(guān)及二極管的軟換流，且次級電壓應(yīng)力較低。為進一步驗證理論分析的正確性，研制了一臺輸出為48 V／20 A的實驗樣機，在樣機上進行了波形測試分析，實驗波形如圖3所示。圖3a，b為VS1的ZVS開通、關(guān)斷波形，其中，uds為漏源電壓，ugVS1為驅(qū)動電壓。圖3c為VS2的ZCS波形，其中，id為漏極電流。圖3d為urec波形。本文引用地址：http://www.ex-cimer.com/article/175976.htm
可見，實驗結(jié)果與理論分析基本一致，實現(xiàn)了超前橋臂一定負載范圍內(nèi)的ZVS和滯后橋臂的ZCS。此外，在純阻性負載下對變換器效率進行測試，最大效率達92％，輕載時效率仍接近90％，與傳統(tǒng)ZVZCS三電平變換器相比，效率有所提高。
5 結(jié)論
提出的新型變換器通過諧振電容與漏感及濾波電感之間的諧振，來實現(xiàn)超前橋臂開關(guān)管的零電壓轉(zhuǎn)換，通過變壓器次級繞組中心抽頭對箝位電容充電及箝位電容的放電，來實現(xiàn)滯后橋臂開關(guān)管的零電流轉(zhuǎn)換，有效地降低了次級整流管的電壓應(yīng)力。此外箝位電容能量通過負載放電，減小了次級占空比丟失現(xiàn)象，提高了變換器效率。
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