基于新型雙向整流器的鋰電池充放電裝置研究
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3 主電路硬件參數(shù)設(shè)計
主電路硬件參數(shù)的設(shè)計包括L1，L2、初次級開關(guān)管的選型以及隔離驅(qū)動電路的設(shè)計等。
3．1 濾波電感參數(shù)的設(shè)計
由于兩個電感完全一樣，故設(shè)計其中一個電感L1即可。開關(guān)管工作頻率fs=42 kHz，半橋開關(guān)管最大占空比D=0．4，輸出電壓5 V，電感電流為30 A，電感電流紋波取±5％，變壓器次級倍流整流管導(dǎo)通壓降與線路壓降之和△u=0．2 V，由此可得L1=(1-D)(Uo+0．2)／(fs△iL 12)=25μH。
3．2 MOSFET的選型
(1)半橋開關(guān)管的選型
設(shè)定Ud=360 V，故半橋開關(guān)管工作在高壓狀態(tài)下，其選型主要考慮耐壓，過電流能力和內(nèi)部快恢復(fù)二極管的恢復(fù)時間等。電路中VQ1，VQ2選用N溝道MOSFET管IXTP14N60P，其額定電壓為600 V，額定電流為14 A，內(nèi)部反并聯(lián)二極管恢復(fù)時間小于400 ns，完全可以滿足電路要求。
(2)變壓器次級同步整流管選型
由于變壓器次級輸出屬于低壓大電流(5 V／60 A)的工況，為減小損耗，同步整流管的導(dǎo)通電阻越小越好，同時，較短的MOSFET開通和關(guān)斷時間對提高效率也很關(guān)鍵。因此VQ3，VQ4采用低壓大電流功率開關(guān)管IXTQ200N06P，其漏源極額定電壓為600 V，額定電流為200 A，導(dǎo)通電阻低于6 mΩ，開通時間和關(guān)斷時間分別為35 ns和90 ns。
3．3 隔離驅(qū)動電路的設(shè)計
(1)半橋隔離驅(qū)動電路的設(shè)計
隔離驅(qū)動電路是控制電路與功率電路之間的信號接口。為了保證系統(tǒng)具有良好的抗干擾能力，同時實現(xiàn)DSP輸出的PWM信號對功率電路
開關(guān)管的有效驅(qū)動，采用帶隔離功能的懸浮自舉半橋驅(qū)動芯片SI8223作為該系統(tǒng)的隔離驅(qū)動電路主控芯片。
(2)變壓器次級倍流整流管驅(qū)動電路的設(shè)計
由于變壓器次級倍流整流管實質(zhì)為大電容負(fù)載，其驅(qū)動芯片要有較強(qiáng)的驅(qū)動能力，因此采用兩片大電流MOSFET驅(qū)動芯片UCC27321對其進(jìn)行驅(qū)動。該芯片具有9 A的峰值電流驅(qū)動能力，能夠快速地驅(qū)動MOSFET開關(guān)管，在10 nF的負(fù)載下，其上升時間和下降時間的典型值僅20 ns，并且有使能保護(hù)引腳，增強(qiáng)了系統(tǒng)可靠性。
4 充放電算法的實現(xiàn)
電池充電時采用先恒流(電流PI調(diào)節(jié))限壓，再恒壓(電壓PI調(diào)節(jié))限流的控制方法，其算法框圖如圖3所示。電池放電時采取恒流(電流PI調(diào)節(jié))限壓的控制方式，即使電池以一定電流放電，當(dāng)放電端電壓小于限定值時，停止電池放電。本文引用地址：http://www.ex-cimer.com/article/177340.htm
5 實驗結(jié)果
實際搭建了基于雙向DC／DC同步半橋整流器的鋰電池充放電裝置的樣機(jī)，對單個200 Ah的鋰動力電池充電、放電實驗，充放電電流60 A，電壓5 V。圖4a為雙向DC／DC同步半橋整流器充放電時其4個開關(guān)管VQ1～VQ4的驅(qū)動信號upwmVQ1～upwmVQ4波形。顯然，這4路信號上升和下降速度均較快，同時，前兩者占空比完全相等，相位相差180°，upwmVQ1和upwmVQ3，upwmVQ2和upwmVQ4剛好互補(bǔ)導(dǎo)通，與前文的分析完全一致。圖4b為雙向DC／DC同步半橋整流器輸出到電池的充放電5 V電壓，顯然波形較平滑，紋波較小，完全能滿足鋰動力電池的充放電要求。
6 結(jié)論
介紹了一種先進(jìn)的基于雙向DC／DC同步半橋整流器的鋰動力電池充放電方案，對裝置的硬件和算法進(jìn)行了設(shè)計。最后搭建了實驗平臺，輸出電壓波形穩(wěn)定，紋波小，能夠較好地實現(xiàn)鋰動力電池的充放電要求，驗證了該裝置電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及控制方案的可行性，為未來動力鋰電池充放電設(shè)備的進(jìn)一步研制提供了借鑒。
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