多電平逆變器有源軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的研究

摘要：分析和比較了多電平逆變器各種有源軟開(kāi)關(guān)拓?fù)涞墓ぷ髟砗椭饕攸c(diǎn)，提出了各種有源軟開(kāi)關(guān)拓?fù)涞膬?yōu)缺點(diǎn)，對(duì)多電平逆變器軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的研究方向提出了建議。

關(guān)鍵詞：有源軟開(kāi)關(guān)；多電平逆變器；拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

1引言

多電平變換技術(shù)由于具有諸如減少了器件的電壓應(yīng)力，勿須器件串聯(lián)而無(wú)均壓?jiǎn)栴}，減少了輸出電壓的諧波含量，減少了由于dv/dt和di/dt所造成的電磁干擾等優(yōu)點(diǎn)，因此受到了更多關(guān)注，它的出現(xiàn)為高壓大功率變換器的研制開(kāi)辟了一條新思路。經(jīng)過(guò)多年的研究和發(fā)展，多電平變換器主要有三種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)：

1）二極管箝位式(DiodeClamped)；

2）電容箝位式(FlyingCapacitors)；

3）具有獨(dú)立直流電源的級(jí)聯(lián)式逆變器

(CascadedInverterswithSeparatedDCSources)[1][2]。

多電平變換技術(shù)已經(jīng)成為電力電子領(lǐng)域中高壓大功率變換方面最活躍的分支[3]。多電平變換器主要應(yīng)用在高壓大功率場(chǎng)合，其開(kāi)關(guān)器件所承受的電壓應(yīng)力和電流應(yīng)力都比較大，因此，隨著開(kāi)關(guān)頻率的上升，多電平變換器由于硬開(kāi)關(guān)造成的開(kāi)關(guān)損耗相當(dāng)可觀，使電路的效率大大降低，處理功率的能力大幅度下降；同時(shí)，多電平變換器由于工作在硬開(kāi)關(guān)狀態(tài)下造成的過(guò)高的dv/dt和di/dt將會(huì)產(chǎn)生更為嚴(yán)重的電磁干擾。為了解決多電平變換器高頻化和由硬開(kāi)關(guān)所引起的諸多問(wèn)題，近年來(lái)，把有源軟開(kāi)關(guān)技術(shù)應(yīng)用到多電平變換器的文獻(xiàn)屢有報(bào)道，并取得了較好的效果。本文將對(duì)見(jiàn)諸于文獻(xiàn)的多電平變換器的各種有源軟開(kāi)關(guān)技術(shù)進(jìn)行分析和比較，并指出各自的優(yōu)缺點(diǎn)以及應(yīng)用前景。

2二極管箝位型多電平逆變器的有源軟開(kāi)

關(guān)技術(shù)

經(jīng)過(guò)研究者們多年的努力，已提出了二電平逆變器的的多種有源軟開(kāi)關(guān)拓?fù)?，主要集中在直流環(huán)節(jié)諧振型逆變器和極諧振型逆變器。到目前為止，有關(guān)多電平逆變器的有源軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的研究也主要是把直流環(huán)節(jié)諧振型逆變器和極諧振型逆變器兩種軟開(kāi)關(guān)拓?fù)渫卣沟蕉嚯娖诫娐分小?/p>

2.1模塊化箝位型直流環(huán)節(jié)三電平軟開(kāi)關(guān)逆變器[4][5]

模塊化箝位型直流環(huán)節(jié)三電平軟開(kāi)關(guān)逆變器的結(jié)構(gòu)如圖1所示。Cr1和Cr2是諧振電容，Lr1和Lr2是

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圖1模塊化箝位型直流環(huán)節(jié)三電平軟開(kāi)關(guān)逆變器

圖2模塊化箝位型直流環(huán)節(jié)三電平軟開(kāi)關(guān)變換

模塊的控制邏輯框圖

諧振電感。諧振電容、諧振電感和輔助開(kāi)關(guān)組成了直流環(huán)節(jié)的軟開(kāi)關(guān)變換模塊。Cr1=Cr2、Lr1=Lr2，所以兩個(gè)準(zhǔn)諧振槽路在直流環(huán)節(jié)上組成了一個(gè)鏡像對(duì)稱的模塊，如圖中虛線部分所示。

在開(kāi)關(guān)切換期間，箝位開(kāi)關(guān)S1′和S2′處于關(guān)斷狀態(tài)，把逆變器的母線電壓從直流環(huán)節(jié)中釋放出來(lái)，以使P點(diǎn)和M點(diǎn)的電壓通過(guò)諧振降到零，為軟開(kāi)關(guān)的實(shí)現(xiàn)提供條件。此時(shí)，三電平逆變器的主開(kāi)關(guān)器件在零電壓條件下可實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)操作。當(dāng)開(kāi)關(guān)完成切換后，通過(guò)開(kāi)通箝位開(kāi)關(guān)S1′和S2′，結(jié)束諧振過(guò)程，把直流環(huán)節(jié)的電壓加到母線的正極和負(fù)極之間。因?yàn)樯喜恐C振槽路和下部諧振槽路是鏡像對(duì)稱的，所以它們的工作原理是相同的。但是，在實(shí)際的系統(tǒng)中，上部諧振槽路的變換電流Io1和下部諧振槽路變換電流Io2由于中點(diǎn)電流IN的作用而可能不相等，所以逆變器的正極母線電壓和負(fù)極母線電壓諧振到中點(diǎn)電壓所需要的時(shí)間可能不相等，這樣會(huì)影響零電壓的開(kāi)關(guān)條件。為了保證實(shí)現(xiàn)零電壓的條件，需要用同步邏輯來(lái)同步上部諧振槽路和下部諧振槽路。為了以適當(dāng)?shù)拇涡蛴|發(fā)上部諧振槽路和下部諧振槽路的諧振，定義觸發(fā)上部諧振槽路和觸發(fā)下部諧振槽路之間的延遲時(shí)間為td，它正比于中點(diǎn)電流IN，td==。中點(diǎn)電流的方向決定哪個(gè)諧振槽路的諧振過(guò)程被延遲觸發(fā)，如圖1所示，如果中點(diǎn)電流是正極性，即IN>0，上部諧振槽路的諧振過(guò)程被延遲td后再觸發(fā)，否則，下部諧振槽路的諧振過(guò)程將被延遲td后觸發(fā)。

圖2是諧振槽路的簡(jiǎn)化控制邏輯框圖，軟開(kāi)關(guān)變換模塊從逆變器的控制器接受PWM模式。當(dāng)PWM模式有變化時(shí)，檢測(cè)電路將產(chǎn)生一個(gè)信號(hào)來(lái)觸發(fā)零電壓變換過(guò)程。同步電路用來(lái)保證上部諧振槽路和下部諧振槽路同時(shí)達(dá)到零電壓。一旦零電壓條件建立了，主開(kāi)關(guān)則可以在零電壓下開(kāi)關(guān)，PWM重新安排模塊緊接著發(fā)出新的PWM模式到門極電路。

該電路的優(yōu)點(diǎn)是：

1）模塊化設(shè)計(jì)。輔助變換電路中所用的元器件較少。

2）主開(kāi)關(guān)器件所承受的電壓和電流應(yīng)力和硬開(kāi)關(guān)逆變器所承受的電壓和電流應(yīng)力相等。

3）逆變器的主開(kāi)關(guān)器件和輔助電路的箝位開(kāi)關(guān)是零電壓開(kāi)通；輔助電路中的輔助開(kāi)關(guān)是零電流關(guān)斷。 該電路的缺點(diǎn)是：

由于中點(diǎn)電流的影響，逆變器的正極母線電壓和負(fù)極母線電壓諧振到中點(diǎn)電壓所需要的時(shí)間可能不相等，需要外加控制邏輯來(lái)使兩者同步，增加了電路的復(fù)雜性，降低了電路的可靠性。

2.2二極管箝位型多電平逆變器的輔助諧振變換

極軟開(kāi)關(guān)拓?fù)?/p>

在高壓大功率應(yīng)用場(chǎng)合，提出了各種各樣的軟開(kāi)關(guān)拓?fù)?，其中，輔助諧振變換極電路(auxiliaryresonantcommutatedpoleinverter)是較為成功的一種。近年來(lái)的文獻(xiàn)表明把輔助諧振變換極的拓?fù)鋽U(kuò)展到二極管箝位多電平逆變器中去，理論上是可行的，圖3、圖4概括了已經(jīng)提出的三電平逆變器的輔助諧振變換極軟開(kāi)關(guān)拓?fù)鋄6][7][8][9][10]。

文獻(xiàn)[8]提出了圖3所示的電路，該電路的輔助諧振變換電路由輔助開(kāi)關(guān)Saux1和Saux2、諧振電感Laux、關(guān)斷吸收電容C1、C2和C3組成。輔助開(kāi)關(guān)Saux1幫助主開(kāi)關(guān)Sa1和Sa1′在軟開(kāi)關(guān)條件下完成變換，輔助開(kāi)關(guān)Saux2幫助主開(kāi)關(guān)Sa2和Sa2′在軟開(kāi)關(guān)條件下完成變換。C1作為開(kāi)關(guān)Sa1的關(guān)斷吸收電容，C2作為開(kāi)關(guān)Sa2′的關(guān)斷吸收電容，C3作為內(nèi)部開(kāi)關(guān)管Sa2和Sa1′和箝位二極管Da和Da′的關(guān)斷吸收電容。

該電路的優(yōu)點(diǎn)是：

1）所需附加元器件的數(shù)量最少；

2）可實(shí)現(xiàn)主開(kāi)關(guān)管的零電壓開(kāi)關(guān)和輔助開(kāi)關(guān)管的零電流開(kāi)關(guān)。

該電路的缺點(diǎn)是：

多電平逆變器有源軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的研究