IRIS4015構(gòu)成的準諧振反激式開關(guān)電源
IRIS4015系列簡要原理
IRIS4015系列是一種專為準諧振工作方式的反激式變換器,其最大優(yōu)點是將準諧振反激式變換器的控制電路和高壓MOSFET集成在一個TO-220封裝中,因此不需要另外設置開關(guān)管。IRIS4015系列的內(nèi)部原理框圖如圖1所示。
圖1 IRIS4015系列的內(nèi)部原理框圖
1 電路的啟動與限流工作
與大多數(shù)開關(guān)電源控制芯片一樣,IRIS4015的啟動僅僅需要在VCC端與直流母線間接一只啟動電阻即可。其限流工作方式與大多數(shù)峰值電流型芯片的限流工作方式基本相同,詳盡原理不再贅述。
2 電壓反饋模式
為了實現(xiàn)電壓穩(wěn)定,可以利用電壓反饋來實現(xiàn),電路如圖2所示。
圖2 電壓控制反饋時的振蕩器的工作模式
由圖2可知,只要OCP/FB端電壓達到0.73V,內(nèi)電路就會將MOSFET關(guān)閉。那么,只要利用電壓反饋控制OCP/FB端電壓達到0.73V時就可以實現(xiàn)輸出電壓的穩(wěn)定。如果將電壓反饋信號通過光電耦合器和R2送到C5端,這樣VC5將不僅是漏電流在R5上的電壓,而是R5電壓與反饋電壓的迭加。反饋電壓越強烈,其作用越大,C5電壓達到0.73V的時刻就越早,而MOSFET的導通時間越短,向輸出端傳輸?shù)哪芰吭叫。瑥亩鴮崿F(xiàn)了輸出電壓的穩(wěn)定。
3 準諧振工作方式
實現(xiàn)準諧振工作方式的關(guān)鍵是保證主開關(guān)在VDS為極小值時將主開關(guān)開通,剩下的問題就是如何檢測到這個極小值。可以采用檢測輔助繞組電壓的方法來快捷地檢測開關(guān)管的漏-源極電壓的極小值。具體實現(xiàn)方式見圖3。
圖3 準諧振工作模式與主要波形
當變壓器的儲能釋放盡,C4與變壓器初級諧振。當變壓器各繞組電壓過零時,維持OCP/FB端的“高電位”消失,C5、C3將通過IRIS4015內(nèi)部電路和R4、R5以1.35mA電流放電。當OCP/FB端電壓下降到0.73V時,IRIS4015內(nèi)部的控制電路驅(qū)動主開關(guān)導通,從而完成準諧振的工作模式。
在這里,C4、C5放電規(guī)律不隨輸入電壓和負載電流變化,因此一旦C4的電容量、變壓器初級電感確定,C3、C5放電到0.73V的延遲時間也隨之被確定。
4 輕載工作條件的改善
由于電路工作在準諧振狀態(tài),滿載時的開關(guān)頻率大約為30kHz。隨著負載的減小,變壓器釋放儲能的時間變短,使開關(guān)頻率上升,空載時可以達到300kHz。這時,由于IRIS4015工作在準諧振狀態(tài),因而有零導通寬度。MOSFET工作在其特性曲線的線性(或飽和)區(qū)。圖4給出了典型波形。這是因為在很窄的導通脈寬下,驅(qū)動器在門極電壓還上升時,使驅(qū)動輸出關(guān)斷,然后通過漏源之間飽和電壓的上升來控制施加在變壓器上的電壓。當工作在輕載、準諧振模式時,就會發(fā)生上述情形,但是不會引起其他問題。顯而易見,頻率較高時,上升時間受準諧振電容的限制,增加了損耗,從而降低了效率。這時,開關(guān)在PRC模式極其有利,能保持損耗和效率在一個合理的水平。當負載變輕時,主開關(guān)可以不在第一個電壓極小值時導通,可以在諧振的第二個極小值導通;輕載時則可以越過若干的極小值后再導通。這樣就可以有效的降低輕載、空載時的開關(guān)頻率。
圖4 空載時諧振狀態(tài)下的VDS波形
對于IRIS4015,可以采用圖5的電路。增加光電耦合器2(它可使準諧振信號反饋起作用或失效)可以使工作模式在準諧振模式和PRC模式之間轉(zhuǎn)換,即圖中電路A。
圖5 QR/PRC工作方式轉(zhuǎn)換電路
通過增加如圖5所示的電路B可使在輕載時將轉(zhuǎn)換到PRC工作模式。當次級電壓下降時,PNP晶體管關(guān)斷使驅(qū)動繞組的電壓也跟著下降,因此切斷了OCP/FB腳準諧振信號反饋。一旦信號被切斷,通過內(nèi)部振蕩器轉(zhuǎn)換到PRC工作模式,工作頻率也減降低到大約20~40kHz。
變壓器的數(shù)據(jù)
在很多情況下,反激式開關(guān)電源的變壓器的數(shù)據(jù)是設計過程中的主要數(shù)據(jù)之一。輸出24V的100W準諧振式開關(guān)電源的工作條件為:最大的占空比Dmax=0.4;最小工作頻率fmin=50kHz;周期:T=20μs;最小輸入直流電壓:VDCmin=200V;反饋電壓:133V;最大導通時間:8μs。
對應的變壓器的數(shù)據(jù)為:變壓器鐵芯型號為EER35L磁芯;變壓器初級繞組匝數(shù):66匝;變壓器次級繞組匝數(shù):12匝;輔助繞組的匝數(shù):9匝;變壓器磁路氣隙:1mm;變壓器磁路電感:567μH;初級線徑: 0.35mm,四股并繞;次級線經(jīng):0.76mm,四股并繞。
準諧振反激式變換器的實現(xiàn)與測試
1 完整電路、電路板圖與原件明細
一個輸出100W用IRIS4015構(gòu)成的準諧振反激式開關(guān)電源的整機電路的電路圖如圖6,元件排布圖如圖7,電路板圖如圖8。整個設計為可以放置在山西永明電源的75W電源殼內(nèi)。
圖6 IRIS4015構(gòu)成的準諧振反激式開關(guān)電源的電路圖
圖7 元件排布圖
圖8 電路板圖
2 測試數(shù)據(jù)與分析
通常開關(guān)電源需要測試的波形主要有輸出紋波電壓峰-峰值和主開關(guān)管的漏源電壓波形。前者反映了輸出噪聲的水平,通過后者可以判斷電路的工作是否正常。
● 輸出紋波電壓
最大輸出紋波電壓峰-峰值發(fā)生在輸入電壓最高的狀態(tài)下,因此測試到最高輸入電壓下的輸出紋波電壓能符合要求,其他電壓下則均能符合要求。用100MHz帶寬數(shù)字示波器F105B測試輸出紋波電壓,得滿載時的紋波電壓峰-峰值為88mV。如果用20MHz通用示波器,測得的結(jié)果將更低。
輸出紋波電壓波形表明準諧振工作狀態(tài)下,開關(guān)管的導通與關(guān)斷過程中所產(chǎn)生的dv/dt、di/dt和電磁干擾被大大減小,可以明顯減小輸出電壓紋波。
● 漏源電壓波形
通常,開關(guān)管的漏源極電壓波形在最高輸入電壓時處于最惡劣狀態(tài),因此,最高輸入電壓時的漏源極電壓波形就基本可以了解電路的工作狀態(tài)。測試結(jié)果如圖9(a)、圖9(b)、圖9(c)所示,分別為PRC工作狀態(tài)下的空載漏源極電壓波形和輕載、滿載時的漏源極電壓波形。
(a)空載狀態(tài) (b)輕載狀態(tài) (c)滿載狀態(tài)
圖9 輸入電壓為245V時的源/漏電壓波形
從圖中可以看到,空載時開關(guān)管的導通時間幾乎為零,導通了就立即關(guān)斷。由于采用PRC控制方式,空載的開關(guān)頻率約為20kHz。有效的降低了開關(guān)管的開關(guān)損耗(這里主要指的是開關(guān)管的開通過程的損耗)。
輕載時,由于電路進入準諧振狀態(tài),開關(guān)頻率比較高,約為100~110kHz左右,但是仍然比準諧振狀態(tài)的300kHz低。開關(guān)管開通損耗處在可以接受的比較低的功耗水平。
滿載時電路工作在準諧振狀態(tài),開關(guān)頻率大約為30kHz左右(在最低輸入電壓時,開關(guān)管的開通時間將比最高輸入電壓時長約40%,方能獲得到相應的儲能),開關(guān)管的源漏峰值電壓最大值為564V,可以推算出輸入264V時的開關(guān)管的源漏電壓不會高于600V,低于650V額定電壓,為正常工作狀態(tài)。
從上述三個圖中可以看到,無論是PRC還是準諧振工作狀態(tài),開關(guān)管的開通均在開關(guān)管漏源極電壓波形的極小值時刻。這樣就確保了開關(guān)管工作在“準諧振”狀態(tài)。
● 變壓器漏感對開關(guān)管源漏電壓波形的影響
變壓器漏感對開關(guān)管源漏電壓波形的影響越大,漏感越大,源漏電壓尖峰越高。因此,要盡可能地降低變壓器的漏感。除了采用初級包圍次級的漏感繞制方法外,還可通過提高磁路的相對導磁系數(shù)μ值來實現(xiàn)。提高μ值最有效的方法就是減小氣隙,可以通過選用較大的磁芯有效面積來減少繞組的匝數(shù)來實現(xiàn)。如果有條件,可以采用三相漆包線,這樣就可以免除初次級之間的隔離間距、減少或取消隔離膠帶的層數(shù),提高初次級之間的耦合系數(shù)。
● 效率測試
電源的效率是衡量電源性能的一個重要標準。開關(guān)電源具有效率高的優(yōu)點,但通常情況下,反激式開關(guān)電源的效率都低于85%。輸入電壓不同時,開關(guān)電源的效率也不同。測試結(jié)果如表1。
輸出整流器選用100V耐壓的肖特基二極管,則效率可以超過90%。從所測試的效率看,由于“消除”了開關(guān)管的關(guān)斷損耗和緩沖電路的損耗,使電路的效率提高至少5%~8%。這樣,即使IRIS4015沒有散熱器,也不會過熱。在整個電路中最熱的是變壓器,溫升大約40℃。如果選用更合適的磁芯,則可以降低變壓器的損耗和溫升。同時,由于開關(guān)管和輸出整流器可以不用散熱器,電路結(jié)構(gòu)設計將變得更為簡單。
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