低壓差（LDO）調(diào)節(jié)器的噪聲源

為什么噪聲源很重要

噪聲重要與否，取決于它對目標(biāo)電路工作的影響程度。

例如，一個開關(guān)電源在3 MHz時具有顯著的輸出電壓紋波，如果它為之供電的電路僅有幾Hz的帶寬，如溫度傳感器等，則該紋波可能不會產(chǎn)生任何影響。但是，如果該開關(guān)電源為RF鎖相環(huán)(PLL)供電，結(jié)果可能大不相同。

為了成功設(shè)計一個魯棒的系統(tǒng)，了解噪聲源、其頻譜特性、降噪策略以及目標(biāo)電路對該噪聲的敏感程度至關(guān)重要。

本應(yīng)用筆記還會力圖澄清電源抑制比(PSRR)與內(nèi)生噪聲的區(qū)別，并且說明如何應(yīng)用數(shù)據(jù)手冊中每個參數(shù)的規(guī)格。

噪聲源

低壓差(LDO)調(diào)節(jié)器，或者說任何電路的噪聲源都可以分為兩大類：內(nèi)部噪聲和外部噪聲。內(nèi)部噪聲好比是您頭腦中的噪聲，外部噪聲則好比是來自噴氣式飛機(jī)的噪聲。

對于電子電路，內(nèi)部噪聲是指任何電子器件內(nèi)部產(chǎn)生的噪聲，外部噪聲則是指從電路外部傳到電路中的噪聲。

LDO易于使用，但PSRR和內(nèi)生噪聲常常令人困惑。許多情況下，都將二者一起簡單地歸類為噪聲，這是對性能指標(biāo)的誤用，因為這兩種噪聲具有不同的特性，并且用于降低其對系統(tǒng)性能影響的方法也不同。

圖1為LDO的簡單框圖，顯示了內(nèi)部噪聲源與外部噪聲源的區(qū)別。誤差放大器決定LDO的PSRR,因而也決定了其抑制輸入端噪聲的能力。內(nèi)部噪聲則始終出現(xiàn)在LDO的輸出端。

圖1. 顯示內(nèi)部和外部噪聲源的簡化LDO框圖

內(nèi)部噪聲

內(nèi)部噪聲有許多來源，各種噪聲源都有自己獨一無二的特性。圖2顯示了一個典型器件的噪聲如何隨頻率而變化，以及各類噪聲對總噪聲的貢獻(xiàn)。從1/f區(qū)到熱區(qū)的躍遷點稱為轉(zhuǎn)折頻率。內(nèi)部噪聲主要有以下幾類：熱噪聲、1/f噪聲、散粒噪聲、爆裂或爆米花噪聲。

圖2. 典型噪聲功率與頻率的關(guān)系

熱噪聲

在絕對零度以上的任何溫度，導(dǎo)體或半導(dǎo)體中的載流子(電子和空穴)會發(fā)生擾動，這就是熱噪聲(亦稱約翰遜噪聲或白噪聲)的來源。熱噪聲功率與溫度成比例。它具有隨機(jī)性，因而不隨頻率而變化。

熱噪聲是一個物理過程，可以通過下式計算：

其中：

k表示波爾茲曼常數(shù)(1.38-23 J/K)。

T表示絕對溫度(K = 273°C)。

R表示電阻(單位Ω)。

B表示觀察到噪聲的帶寬(單位Hz,電阻上測得的均方根電壓也是進(jìn)行測量的帶寬的函數(shù))。

例如，一個100 k電阻在1 MHz帶寬和室溫下給電路增加的噪聲為：

1/f噪聲

1/f噪聲來源于半導(dǎo)體的表面缺陷。1/f噪聲功率與器件的偏置電流成正比，并且與頻率成反比，這一點與熱噪聲不同。即使頻率非常低，該反比特性也成立，然而，當(dāng)頻率高于數(shù)kHz時，關(guān)系曲線幾乎是平坦的。1/f噪聲也稱為粉紅噪聲，因為其權(quán)重在頻譜的低端相對較高。

1/f噪聲主要取決于器件幾何形狀、器件類型和半導(dǎo)體材料，因此，要創(chuàng)建其數(shù)學(xué)模型極其困難，通常使用各種情況的經(jīng)驗測試來表征和預(yù)測1/f噪聲。

一般而言，具有埋入結(jié)的器件，如雙極性晶體管和JFET等，其1/f噪聲往往低于MOSFET等表面器件。

散粒噪聲

散粒噪聲發(fā)生在有勢壘的地方，例如PN結(jié)中。半導(dǎo)體器件中的電流具有量子特性，電流不是連續(xù)的。當(dāng)電荷載子、空穴和電子跨過勢壘時，就會產(chǎn)生散粒噪聲。像熱噪聲一樣，散粒噪聲也是隨機(jī)的，不隨頻率而變化。

爆裂或爆米花噪聲爆裂或爆米花噪聲是一種低頻噪聲，似乎與離子污染有關(guān)。爆米花噪聲表現(xiàn)為電路的偏置電流或輸出電壓突然發(fā)生偏移，這種偏移持續(xù)的時間很短，然后偏置電流或輸出電壓又突然返回其原始狀態(tài)。這種偏移是隨機(jī)的，但似乎與偏置電流成正比，與頻率的平方成反比(1/f2)。

由于現(xiàn)代半導(dǎo)體工藝技術(shù)的潔凈度非常高，爆裂噪聲幾乎已經(jīng)被消除，不再是器件噪聲的一個主要因素。

外部噪聲

外部噪聲源遠(yuǎn)多于內(nèi)部噪聲源，包括以下幾類：

● 耦合到敏感電路中的電磁場。

●導(dǎo)致壓電材料產(chǎn)生干擾交流電壓的機(jī)械沖擊或振動。

●來自其他電路，通過電源或設(shè)計不佳的PCB布局布線傳導(dǎo)或輻射到電路中的噪聲。

電磁耦合

電磁場可以通過以下一種或多種方法在電路中感應(yīng)噪聲：

輻射耦合、容性耦合、感性耦合和傳導(dǎo)耦合。通過適當(dāng)?shù)腜CB布局布線和屏蔽技術(shù)，可以降低此類耦合的影響，但這不在本應(yīng)用筆記的討論范圍之內(nèi)。

壓電效應(yīng)

某些器件，如高容值多層陶瓷電容等，對機(jī)械沖擊和振動敏感(即具有顫噪效應(yīng))，這是因為其結(jié)構(gòu)中使用了高介電常數(shù)材料。這些電介質(zhì)具有高壓電性，很容易將微小的機(jī)械振動轉(zhuǎn)換為毫伏甚至微伏電平信號。因此，低電平信號鏈電路中不推薦使用高容值陶瓷電容。

雖然薄膜電容不具有壓電性，但它也對振動敏感，這是因為薄膜電介質(zhì)上的任何機(jī)械應(yīng)力都會使薄膜厚度發(fā)生細(xì)微變化，導(dǎo)致電容略微增大或減小。電容中存儲的能量是恒定的，因此電壓必須略微改變以適應(yīng)電容變化。能量、電容和電壓之間的關(guān)系可通過下式來描述：

機(jī)械應(yīng)力消除后，電容上的電壓回到其原始狀態(tài)。如果機(jī)械應(yīng)力是周期性的，則將產(chǎn)生一個小交流電壓。

電源噪聲

電源噪聲和紋波一般是LDO輸出端僅次于內(nèi)部噪聲的最主要噪聲源。根據(jù)噪聲源的頻譜成分，LDO可以大大改善下游電路的電源質(zhì)量。

在許多系統(tǒng)中，來自交流電源或電池的電源由高效率開關(guān)模式電源轉(zhuǎn)換為中間電壓，以便在整個系統(tǒng)中分配。這些中間電壓在使用點被轉(zhuǎn)換為特定電壓。

開關(guān)模式電源的噪聲主要取決于其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和負(fù)載狀態(tài)。

頻譜成分可以是從數(shù)Hz到數(shù)十MHz.許多情況下，為了給敏感的模擬負(fù)載供電，需要通過LDO凈化高噪聲電源分配總線。LDO抑制輸入源噪聲的能力取決于其PSRR以及它如何隨頻率而變化。

LDO中的噪聲

LDO的主要內(nèi)部噪聲源是內(nèi)部基準(zhǔn)電壓和誤差放大器。

現(xiàn)代LDO采用數(shù)十nA的內(nèi)部偏置電流工作，以便實現(xiàn)15μA或更低的靜態(tài)電流。這種低偏置電流要求使用高達(dá)G級的大值偏置電阻。

基準(zhǔn)電壓噪聲

電阻的熱噪聲定義為Vn = √(4kTRB)，可以看出，電阻對基準(zhǔn)電壓電路噪聲的貢獻(xiàn)可能相當(dāng)大。幸運的是，LDO的基準(zhǔn)電壓不需要數(shù)Hz以上的帶寬，可以利用片內(nèi)無源濾波來輕松降低該噪聲。

例如，一個源阻抗為0.1 GΩ的帶隙基準(zhǔn)電壓源在10 Hz到100kHz范圍內(nèi)具有407μV rms的噪聲，將帶寬限制在10 Hz,噪聲可以降低至4.1μV rms.如果將帶寬降低至1.6 Hz,則基準(zhǔn)電壓源的噪聲貢獻(xiàn)降低至1.3μV rms.利用一個1 GΩ電阻和一個100 pF電容可以構(gòu)建一個轉(zhuǎn)折頻率為1.6 Hz的單極點RC濾波器。圖3顯示了如何在芯片中實現(xiàn)這樣一個1.0 V超低噪聲基準(zhǔn)電壓源。

圖3. 超低噪聲、超低功耗基準(zhǔn)電壓源(ADP223)

誤差放大器噪聲

如果使用低噪聲基準(zhǔn)電壓源，則誤差放大器將成為總輸出噪聲的重要來源?；鶞?zhǔn)電壓源和誤差放大器的噪聲貢獻(xiàn)不相關(guān)，必須通過均方根方法求和。

圖4所示為一個具有500 mV基準(zhǔn)電壓源的2.5 V輸出LDO示例?；鶞?zhǔn)電壓源的噪聲為1μV rms,誤差放大器的噪聲為1.5μV rms,總噪聲為9 μV rms,計算如下：

圖4. 基準(zhǔn)電壓源和誤差放大器的噪聲貢獻(xiàn)(ADP223)。

降低LDO噪聲

用于降低LDO噪聲的方法主要有兩種：

●對基準(zhǔn)電壓進(jìn)行濾波

● 降低誤差放大器的噪聲增益

某些LDO允許使用外部電容來對基準(zhǔn)電壓進(jìn)行濾波。事實上，許多所謂的超低噪聲LDO都需要使用外部降噪電容來實現(xiàn)其低噪聲性能。對基準(zhǔn)電壓進(jìn)行外部濾波的缺點是啟動時間與濾波電容的大小成比例，圖3說明了為什么會如此。連接100 pF電容的節(jié)點被引出，以便連接外部電容。

降低誤差放大器的噪聲增益對啟動時間的影響不如對基準(zhǔn)電壓進(jìn)行濾波那樣大，因而更容易在啟動時間與輸出噪聲之間權(quán)衡選擇。遺憾的是，對于固定輸出LDO,由于無法接入反饋節(jié)點，輸出噪聲一般無法降低。然而，在大多數(shù)可調(diào)輸出LDO中，很容易接入反饋節(jié)點。

如果誤差放大器的噪聲貢獻(xiàn)大于基準(zhǔn)電壓源的貢獻(xiàn)，則降低誤差放大器的噪聲增益可以顯著降低LDO的總噪聲。確定誤差放大器是否是主要噪聲來源的一種方法，就是比較特定LDO的固定輸出版本與可調(diào)輸出版本的噪聲。如果固定輸出LDO的噪聲遠(yuǎn)低于可調(diào)輸出LDO,則誤差放大器是主要噪聲源。

圖5所示為一個2.5 V輸出可調(diào)LDO,R1、R2、R3和C1為外部元件。所選的R3用于將放大器的高頻增益設(shè)置為1.5倍至2倍。某些LDO的相位裕量較低，或者在單位增益下不穩(wěn)定。所選的C1用于將降噪網(wǎng)絡(luò)(C1、R1和R3)的低頻零點設(shè)置在10 Hz至100 Hz范圍內(nèi)，確保1/f區(qū)中的噪聲得到充分降低。

圖5. 降低可調(diào)輸出LDO的噪聲增益

圖6顯示了降噪(NR)網(wǎng)絡(luò)對高壓可調(diào)LDO噪聲譜密度的影響。從圖6可以看出，在20 Hz至2 kHz范圍，噪聲性能提高大約3倍(~10 dB)。注意，兩條曲線在20 kHz以上融合，這是因為誤差放大器的閉環(huán)增益達(dá)到放大器的開環(huán)特性，無法進(jìn)一步降低噪聲增益。

在同一頻率范圍內(nèi)，PSRR性能也有改善(更多信息參見改善PSRR部分)。

圖6. 可調(diào)輸出LDO的噪聲譜密度

LDO數(shù)據(jù)手冊中的噪聲規(guī)格

通常，LDO數(shù)據(jù)手冊通過兩種方式來規(guī)定內(nèi)部噪聲：

● 一定帶寬內(nèi)的總積分噪聲，用V rms表示(見圖7)

●噪聲譜密度曲線，噪聲與頻率的關(guān)系用V/Hz表示(見圖6)ADI公司數(shù)據(jù)手冊規(guī)定10 Hz至100 kHz帶寬內(nèi)的總積分噪聲。圖7顯示了10 Hz至100 kHz帶寬內(nèi)ADP223在不同輸出電壓下的總均方根噪聲與負(fù)載電流的關(guān)系。

通常而言，輕負(fù)載下的均方根噪聲較低，因為LDO的帶寬隨著靜態(tài)電流而降低。當(dāng)負(fù)載電流達(dá)到數(shù)mA時，LDO以全帶寬工作，噪聲不隨負(fù)載而變化。

圖7. 均方根噪聲與負(fù)載電流和輸出電壓的關(guān)系(ADP223)

圖8所示為ADP223的噪聲譜密度圖，它顯示了10 Hz至100 kHz頻率范圍內(nèi)噪聲譜密度隨輸出電壓的變化情況。

在該帶寬內(nèi)對此圖中的數(shù)據(jù)進(jìn)行積分可得到均方根噪聲。

對于任意頻率范圍，可以使用以下公式來估算均方根噪聲：

其中：

BW = NFU -NFL

NFL為頻率下限時的噪聲(單位μV/√Hz)。

NFU為頻率上限時的噪聲(單位μV/√Hz)。

例如，對于圖8中的1.2 V輸出，10 Hz至100 Hz范圍內(nèi)的均方根噪聲約為：

噪聲譜密度測量在足夠高的負(fù)載電流下進(jìn)行，確保LDO以全帶寬工作，但又不能過高，以至于引起嚴(yán)重的自熱效應(yīng)。對于最大輸出電流為1 A或以下的大多數(shù)LDO,10 mA較為適當(dāng)。

圖8. 噪聲譜密度與輸出電壓的關(guān)系(ADP223)