分析10KV配網(wǎng)合環(huán)裝置

4. 合環(huán)判據(jù)約束條件

條件一：線路允許最大合環(huán)電流跟線路當(dāng)前負(fù)荷電流以及線路允許載流有以下關(guān)系：I合max

條件二：合環(huán)操作過(guò)程中最大電流應(yīng)該避開(kāi)線路第三段保護(hù)動(dòng)作值。合環(huán)過(guò)程中系統(tǒng)中疊加的最大暫態(tài)電流為合環(huán)穩(wěn)態(tài)電流的1.8倍,即Ish=1.8×I合，故線路電流應(yīng)該滿足如下關(guān)系：IⅢ>Ish+ILD，其中IⅢ為線路第三段保護(hù)動(dòng)作值。

條件三：根據(jù)線路允許載流量以及線路保護(hù)動(dòng)作值得到的允許最大合環(huán)電流，采用潮流計(jì)算軟件計(jì)算得到的允許合環(huán)電壓差ΔUmax。如果現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量值小于ΔUmax，則對(duì)線路進(jìn)行合環(huán)操作。

三、合環(huán)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量以及試驗(yàn)操作

測(cè)量裝置通過(guò)測(cè)試幅值測(cè)量精度在0.5%，相位精確到0.1°可以保證測(cè)量誤差對(duì)合環(huán)操作系統(tǒng)無(wú)影響?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)我們與重慶市電力公司永川供電局選取線路接線形式具有代表性的勝?gòu)VⅡ線和永玉線形成的合環(huán)線路進(jìn)行裝置測(cè)量試驗(yàn)操作以及合環(huán)操作驗(yàn)證整套系統(tǒng)可用性。

試驗(yàn)時(shí)間：2012年7月12日

在每相測(cè)量了兩組數(shù)據(jù)后調(diào)取合環(huán)操作線路此時(shí)負(fù)荷情況，此處僅列出A相數(shù)據(jù)。讀取線路負(fù)荷電流為A相出線的電流。其中6:55時(shí)刻，永玉線負(fù)荷電流為18A，勝?gòu)VII線為66A。此時(shí)再對(duì)合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)線路的電壓和相位進(jìn)行測(cè)量。

表一

A相

測(cè)量時(shí)間6:556:56

勝?gòu)VII相電壓(kV)6.1956.14

永玉線相電壓(kV)6.076.07

相位差(°)-0.53-0.76

幅值差(kV)0.1250.069

矢量差(kV)0.1370.107

測(cè)量完之后申請(qǐng)合環(huán)操作，合環(huán)之后測(cè)量電壓和相位，以及調(diào)取合環(huán)后線路負(fù)荷電流。其中勝?gòu)VII線合環(huán)后A相電流為60.1A，永玉線A相電流為30.6A。

表二

A相

測(cè)量時(shí)間 7:107:25

勝?gòu)VII相電壓(kV)5.9946.022

永玉線相電壓(kV)6.0566.063

相位差(°)0.10.1

幅值差(kV)0.0590.041

矢量差(kV)0.0590.041

合環(huán)20分鐘之后進(jìn)行解環(huán)操作。07:27線路狀態(tài)為合環(huán)，讀取線路電流：勝?gòu)VII線A相電流為66.8A，永玉線A相電流為28.1A。07:30線路狀態(tài)為解環(huán)，讀取線路電流：勝?gòu)VII線A相電流為67.5A，永玉線A相電流為20A。

表三

A相

測(cè)量時(shí)間7:25 7:30

勝?gòu)VII相電壓(kV)6.0226.081

永玉線相電壓(kV)6.0636.022

相位差(°)0.10.35

幅值差(kV)0.0410.059

矢量差(kV)0.0410.069

分析以上數(shù)據(jù)得到如下結(jié)論：由于清晨試驗(yàn)變壓器觸點(diǎn)、線路負(fù)載情況不平度大，合環(huán)前兩端的實(shí)測(cè)電壓差較大，預(yù)估合環(huán)電流也比較大，但是合環(huán)點(diǎn)的隔離開(kāi)關(guān)等接觸器銹蝕比較大存在很大的接觸阻抗，導(dǎo)致整個(gè)合環(huán)環(huán)路的阻抗比理想的大很多，因此時(shí)機(jī)的合環(huán)電流很小，在10A左右。

現(xiàn)場(chǎng)合環(huán)和解環(huán)操作成功，并且系統(tǒng)工作穩(wěn)定，從而驗(yàn)證了測(cè)量裝置的準(zhǔn)確性以及潮合環(huán)系統(tǒng)分析得到合環(huán)判據(jù)的收斂性。

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