風力發(fā)電系統(tǒng)的電能變換裝置設計方案

2．3 控制策略的分析設計

在直驅(qū)風力發(fā)電系統(tǒng)中，風輪機對風能的捕獲及其電能變換裝置的控制策略在整個風電系統(tǒng)運行過程中決定風電轉換的效率，根據(jù)風速的變化，負載的變化以及儲能裝置容量的變化，來研究風電系統(tǒng)的控制策略對風力發(fā)電系統(tǒng)的穩(wěn)定運行以及最大化的利用風能有著重要的意義。由于離網(wǎng)型風力發(fā)電系統(tǒng)多用于農(nóng)區(qū)、牧區(qū)等遠離常規(guī)電網(wǎng)的場所，風力發(fā)電是主要的供電形式，根據(jù)這一地區(qū)用戶負載的用電情況，在常規(guī)情況下可以設負載的電流閾值為Io，儲能裝置蓄電池SoC的閾值為Co，實測風速的閾值為Vo。當風力發(fā)電機運行在切入風速與切出風速之間時，設定風力發(fā)電體系中用戶負載電流、蓄電池SoC及實測風速分別大于各自設定的閾值時，為1狀態(tài)；小于設定閾值時為0狀態(tài)，則可列出表1。

在表中開關狀態(tài)一行中數(shù)值位是“1”的，表示在圖2中的Tx開關接通，為“0”的這一路表示開關斷開，供電模式下的1～8種狀態(tài)分別表示為：T2接通，風機供電；T1，T2接通，風力發(fā)電機供電，蓄電池充電；T2，T3接通，風力發(fā)電機供電，蓄電池放電；T2，T4接通，風機供電，泄能負載介入；T2，T3接通，風力發(fā)電機供電，蓄電池放電；T2接通，風機供電；T2，T3接通，風力發(fā)電機供電，蓄電池放電；T2接通，風機供電。

在風力發(fā)電系統(tǒng)中，以風力發(fā)電機提供電能為主，蓄電池放電為輔，上述幾種形式為風速達到風輪機運轉的切入風速，且未超出切出風速，在穩(wěn)定的工作風速內(nèi)，并未提及無風以及風速過大，超出風力發(fā)電機承受的最大風速，那時將要啟動機械剎車裝置，將風輪機鎖住，保護風力發(fā)電系統(tǒng)。

3 風電體系下的電能變換電路控制系統(tǒng)設計

3．1 控制系統(tǒng)方案的確定

風力發(fā)電機發(fā)出的電能電壓為三相交流電，且輸出電壓較低，需經(jīng)過整流器進行整流，得到的直流電在經(jīng)過控制器的作用下對蓄電池進行充電，設計中采用的是三相橋式不可控整流。而對于直流變換電路主要功能是：調(diào)節(jié)直流輸出電壓使之恒定，以達到后級逆變電路輸入要求；提高逆變電路的功率因數(shù)并抑制高次諧波，完成功率因數(shù)的校正，所以可采用直流Boost升壓斬波電路。選用全橋逆變電路，其特點為帶負載能力強，電路容易達到大功率；又由于LC濾波器有著對輸出波形中的高次諧波進行濾波處理的能力，因此選用了輸出端帶LC濾波器的單相全橋逆變電路的拓撲結構，以使逆變電路輸出高質(zhì)量的正弦波形。

3．2 電能變換電路的控制器設計

設計的永磁直驅(qū)風力發(fā)電系統(tǒng)發(fā)出電壓在18～50 V之間變化時，經(jīng)過電能變換電路的處理得到穩(wěn)定的220 V電壓，通過研究得出在設計整流及Boost升壓變換電路的控制策略時，應該以控制輸出電壓為出發(fā)點，使輸出電壓保持恒定為目的，且同時要保證系統(tǒng)功率因數(shù)盡可能的接近于1，綜合風電系統(tǒng)特殊環(huán)境及Boost變換的電路CCM工作特性的基礎上，控制系統(tǒng)的設計中采用了平均電流控制技術，結構上為電流內(nèi)環(huán)和電壓外環(huán)構成雙閉環(huán)結構；而對于逆變電路部分則在電路的控制方式上選用正弦脈寬調(diào)制方式對逆變電路進行控制，設計了采用PI調(diào)節(jié)器及PWM控制的電路控制策略。在確定了系統(tǒng)中電路的運行狀態(tài)后，確定了電路參數(shù)，并利用Matlab＼Sireulink搭建了電能變換電路逆變部分的仿真模型，如圖4所示。

仿真結果如圖5所示。在圖5中從上至下分別為未經(jīng)過濾波的負載電流波形、經(jīng)過濾波后的負載電流電壓波形，仿真結果可見在允許的范圍內(nèi)達到了負載要求的工作電壓。

4 結語

針對永磁直驅(qū)風力發(fā)電體系下的電能變換電路進行了設計，并對所設計的控制策略及方案在Matlab軟件下應用Simulink來完成的模型搭建和仿真調(diào)試。通過仿真，驗證了設計的電能變換電路拓撲結構的正確性及控制策略的合理性，為直驅(qū)風力發(fā)電系統(tǒng)的電能變換的研究提供了一定的信息。