基于EXB841的IGBT 驅(qū)動(dòng)電路優(yōu)化設(shè)計(jì)
負(fù)偏壓和保護(hù)特性是互相影響的.在通過外接穩(wěn)壓管提高負(fù)偏壓時(shí),正向驅(qū)動(dòng)電壓將下降.因?yàn)槭軆?nèi)置檢測(cè)穩(wěn)壓二極管Vs1穩(wěn)壓值的限制,負(fù)偏壓和保護(hù)閾值電壓之和不得高于13 V,否則將被視為過流狀態(tài)而不能正常工作.因此,在提高負(fù)偏壓的同時(shí),為保證可靠穩(wěn)定的工作,采用24 V單獨(dú)直流電源供電以提高正向控制電壓.
為了改善控制脈沖的前后沿陡度和防止震蕩,減少IGBT集電極大的電壓尖脈沖,需在柵極串聯(lián)電阻Rg .Rg增大會(huì)使IGBT的通斷時(shí)間延長,能耗增加,但在IGBT關(guān)斷時(shí),可以延長關(guān)斷時(shí)問以便減小過電壓,防止較大的du/dt導(dǎo)致IGBT發(fā)生擎住效應(yīng);減小Rg又會(huì)加大電流的變化率,可能引起誤導(dǎo)通或損壞IGBT,故應(yīng)合理設(shè)計(jì)柵極串聯(lián)電阻Rg .優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路采用了不對(duì)稱的開啟和關(guān)斷方法.在IGBT開通時(shí),EXB841的3腳提供+16 V電壓,電阻Rg1經(jīng)二極管V03和Rg2并聯(lián)使Rg值較小,有利于減小IGBT的開通時(shí)間和開通損耗,在IGBT關(guān)斷時(shí),EXB841內(nèi)部的V5導(dǎo)通,3腳電平為0,優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路在IGBT的E極提供-8 V電壓,使二極管V03截止,Rg=Rg2具有較大值,并用30 kΩ的電阻Rge和30 pF電容并聯(lián)抑制干擾.
2.2 過流檢測(cè)電路
偏高的保護(hù)動(dòng)作閾值難起到有效的保護(hù)作用,必須合適設(shè)置此閾值.但由于器件壓降的分散性和溫度影響,又不宜設(shè)置過低.為了適當(dāng)降低動(dòng)作閾值,已經(jīng)提出過采用高壓降檢測(cè)二極管或采用串接3 V反向穩(wěn)壓管及二極管的方法.該方法不能在提高了負(fù)偏壓的情況下使用,因?yàn)檎?dǎo)通時(shí),IGBT約有3.5 V左右的壓降,負(fù)偏壓的提高使6腳在正常情況下檢測(cè)到的電平將達(dá)到12 V左右,隨著IGBT 的工作電流增大,強(qiáng)電磁干擾會(huì)造成EXB841誤報(bào)警,出現(xiàn)虛假過流.本優(yōu)化電路用可調(diào)電阻RW3實(shí)現(xiàn)閾值電壓的調(diào)整,10V穩(wěn)壓管Vs03設(shè)置檢測(cè)閾值下限,可較精確地設(shè)置小于IGBT極限過載電流的實(shí)際過流值.
2.3 虛假過流故障識(shí)別與故障信號(hào)鎖存電路
當(dāng)EXB841的6腳檢測(cè)到過流發(fā)生時(shí),EXB841進(jìn)入軟關(guān)斷過程,內(nèi)部電路(C3,R6)產(chǎn)生約3us的延時(shí),若3us后過流依然存在,5腳輸出低電平作為過流故障指示信號(hào),高速光耦6N136導(dǎo)通,三極管V01截止,過流高速比較器LM319輸出高電平,電容C03通過R07充電,若LM319輸出持續(xù)高電平時(shí)間大于設(shè)定保護(hù)時(shí)間(一般5us),C03 的充電電壓達(dá)到擊穿穩(wěn)壓管VS01的電壓,使三極管Vs02飽和導(dǎo)通輸出低電平,觸發(fā)后接R-S觸發(fā)器鎖定過流指示信號(hào),由前級(jí)控制電路(如送至SG3525的10腳)封鎖PWM脈沖信號(hào)和實(shí)現(xiàn)故障保護(hù)動(dòng)作.若是虛假過流,在VS02飽和導(dǎo)通前EXB841的5腳電平將恢復(fù)為高電平,不會(huì)觸發(fā)后接R-S觸發(fā)器,整個(gè)電路自動(dòng)恢復(fù)到正常工作狀態(tài).
EXB841的軟關(guān)斷時(shí)間是由內(nèi)部元件R7和C4的時(shí)間常數(shù)決定的,為了提高軟關(guān)斷的可靠性,在EXB84l的4和5兩端外加電阻Rw1可縮短軟關(guān)斷時(shí)間,在4和9兩端外加電容C01可避免過高的di/dt產(chǎn)生電壓尖峰,但應(yīng)合理選擇Rw1與C01,太大的值將增大內(nèi)部三極管V3的集電極電流.
3 試驗(yàn)結(jié)果分析
圖3為典型驅(qū)動(dòng)電路軟關(guān)斷波形(a)和優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路軟關(guān)斷波形(b)示意圖,從圖中可以看到,優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路可較快地施加負(fù)偏壓,進(jìn)一步提高了EXB841驅(qū)動(dòng)的可靠性.
圖3 軟關(guān)斷波形對(duì)比
圖4為典型驅(qū)動(dòng)電路的實(shí)測(cè)波形,圖5為優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路的實(shí)測(cè)波形.從圖4可知典型驅(qū)動(dòng)電路的反向關(guān)斷電壓不到-5 V,正向驅(qū)動(dòng)電壓約為14 V,優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路的反向關(guān)斷電壓超過-7.8 v,正向驅(qū)動(dòng)電壓達(dá)到15.2 V,正反向偏置電壓同時(shí)得到了調(diào)整.實(shí)驗(yàn)中還發(fā)現(xiàn)Rge兩端未并接電容時(shí),正向驅(qū)動(dòng)電壓上升沿很陡,但由正向驅(qū)動(dòng)電壓切換到反向關(guān)斷電壓時(shí),先有一很陡的快速下降過程,接近0 V時(shí),經(jīng)過緩慢的過渡過程才達(dá)到穩(wěn)態(tài)反向關(guān)斷電壓,這是由于反向充電時(shí)間常數(shù)過大引起的.
圖4 原典型驅(qū)動(dòng)電路試驗(yàn)波形
圖5 驅(qū)動(dòng)優(yōu)化電路試驗(yàn)波形
原EXB841典型驅(qū)動(dòng)電路應(yīng)用到大功率臭氧電源時(shí),電源系統(tǒng)極易出現(xiàn)故障,表現(xiàn)為:由于負(fù)偏壓不足,導(dǎo)致內(nèi)部穩(wěn)壓管損壞,容易引起IGBT發(fā)生直通現(xiàn)象,導(dǎo)致IGBT經(jīng)常炸毀.因強(qiáng)電磁干擾的存在,致使EXB841在電流較小時(shí)就產(chǎn)生虛假過流的故障報(bào)警,使得設(shè)備無法正常運(yùn)行.優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路應(yīng)用到電源后,以上幾種故障均得以消除,設(shè)備在滿負(fù)荷下能長時(shí)間可靠運(yùn)行.
4 結(jié)論
基于EXB841的IGBT優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路具有較好的實(shí)用性,它既提高了EXB841的驅(qū)動(dòng)能力,又對(duì)虛假過流信號(hào)具有很強(qiáng)的識(shí)別功能,實(shí)現(xiàn)了對(duì)真正過流的保護(hù).將優(yōu)化驅(qū)動(dòng)電路應(yīng)用于大功率臭氧發(fā)生電源后,徹底消除了使用典型驅(qū)動(dòng)電路所出現(xiàn)的虛假過流保護(hù)現(xiàn)象,電源系統(tǒng)性能更穩(wěn)定可靠.
評(píng)論