安森美引領(lǐng)行業(yè)的Elite Power仿真工具和PLECS模型自助生成工具的技術(shù)優(yōu)勢

本文旨在介紹 安森美 (onsemi) 的在線 Elite Power 仿真工具和 PLECS 模型自助生成工具 (SSPMG) 所具有的技術(shù)優(yōu)勢，提供有關(guān)如何使用在線工具和可用功能的更多詳細(xì)信息。我們首先介紹一些與 SPICE 和 PLECS 模型有關(guān)的基礎(chǔ)知識(shí)，接下來介紹開關(guān)損耗提取技術(shù)和寄生效應(yīng)影響的詳細(xì)信息，并介紹虛擬開關(guān)損耗環(huán)境的概念和優(yōu)勢。該虛擬環(huán)境還可用來研究系統(tǒng)性能對半導(dǎo)體工藝變化的依賴性。最后，本文詳細(xì)介紹對軟硬開關(guān)皆適用的 PLECS 模型以及相關(guān)的影響。總結(jié)部分闡明了安森美工具比業(yè)內(nèi)其他用于電力電子系統(tǒng)級仿真的工具更精確的原因。

物理和可擴(kuò)展 SPICE 建模

基于半導(dǎo)體物理學(xué)的物理和可擴(kuò)展 SPICE 建模的引入替代了行為較不準(zhǔn)確的SPICE 模型。此類行為模型無法代表復(fù)雜的現(xiàn)代功率器件，例如 SiC MOSFET 和 IGBT。安森美的物理 SPICE 模型可捕捉復(fù)雜效應(yīng)，如反向恢復(fù)、自發(fā)熱以及因制造中的工藝技術(shù)分布而引起的電氣參數(shù)變化。首先會(huì)生成一個(gè)核心可擴(kuò)展模型，然后通過調(diào)整特定的芯片布局和封裝參數(shù)，為采用相同技術(shù)的多個(gè)產(chǎn)品生成模型。

以下白皮書介紹了安森美的物理和可擴(kuò)展建模的詳細(xì)信息1,2,3,4。這種建模能力是安森美的先進(jìn)PLECS 建模能力的基石，在后續(xù)章節(jié)中有詳細(xì)介紹。

PLECS 基礎(chǔ)知識(shí)

PLECS 不是基于 SPICE 的電路仿真工具，此類工具重點(diǎn)關(guān)注的是電路元件的低級別行為5。而 PLECS 可通過優(yōu)化的器件模型促進(jìn)完整系統(tǒng)的建模和仿真，盡可能地提高速度和精度。因此像 SiC MOSFET 這樣的功率晶體管被視為簡單的開關(guān)，經(jīng)過簡單配置后，可以顯示與導(dǎo)通和開關(guān)轉(zhuǎn)換相關(guān)的損耗。PLECS 模型稱為“熱模型”，包含導(dǎo)通和開關(guān)損耗的查找表以及 Cauer 或 Foster 等效網(wǎng)絡(luò)形式的熱鏈。通常，基于測量的損耗表與制造商提供的數(shù)據(jù)表一致。在仿真期間，PLECS 使用損耗表通過插值和/或外推的方法，獲得電路運(yùn)行偏置點(diǎn)下的導(dǎo)通和開關(guān)損耗。

用于測量開關(guān)損耗的雙脈沖測試

測量開關(guān)損耗的一種常用方法是雙脈沖測試。理論原理圖如圖 1 所示。

圖 1.雙脈沖測試儀基本原理圖

它可以是半橋結(jié)構(gòu)或四分之一橋結(jié)構(gòu)。在測試之初，我們認(rèn)為電感電流為零，或者說，電感已完全放電。原理如下：

第一步，低邊側(cè)開關(guān)導(dǎo)通，電感中的電流開始增加。當(dāng)電感電流達(dá)到測量點(diǎn)時(shí)，低邊側(cè)開關(guān)關(guān)斷。此時(shí)，我們測量該電流的關(guān)斷損耗。然后，在高邊側(cè)續(xù)流二極管的作用下，電感電流繼續(xù)流動(dòng)。由于二極管的壓降幾乎為零且持續(xù)時(shí)間很短，因此電感電流在該階段被視為恒定。最后，低邊側(cè)開關(guān)再次導(dǎo)通，并使用與前一個(gè)關(guān)斷時(shí)刻幾乎相同的電感電流測量開通損耗。在此配置中，開關(guān)以硬開關(guān)方式導(dǎo)通。

我們在白皮書“SiC 仿真”6中提到，雙脈沖測試儀的設(shè)置方式（半橋或四分之一橋）會(huì)影響開關(guān)損耗。SiC 肖特基二極管的 QC 遠(yuǎn)低于 MOSFET 體二極管 QRR。由于高邊側(cè)開關(guān)/二極管中的該電荷/能量會(huì)在低邊側(cè)開關(guān)導(dǎo)通時(shí)耗散，因此相關(guān)電路設(shè)置（以及外部元件）會(huì)影響主開關(guān)損耗。此設(shè)置可稱為“升壓”型雙脈沖測試。開關(guān)電感連接到輸入電壓。有源開關(guān)連接在低邊側(cè)。無源開關(guān)可以是一個(gè)簡單的二極管，連接在高邊側(cè)。

雙脈沖多種可選原理圖

從上一段落中，我們可以通過前面所有的“升壓”型雙脈沖測試得出“降壓”型雙脈沖測試電路，如圖 2 中所示。

圖 2.雙脈沖“升壓”和“降壓”測試原理圖

在這種“降壓”結(jié)構(gòu)中，更容易看到輸出對地短路。有源開關(guān)在高邊側(cè)，無源開關(guān)（也可以是二極管）在低邊側(cè)。理論上因?yàn)椤敖祲骸毙团c“升壓”型相比完全對稱，獲得的結(jié)果應(yīng)該相同。但實(shí)際上因?yàn)楦哌厒?cè)開關(guān)浮地，“降壓”型雙脈沖測試需要更復(fù)雜的測量設(shè)置。眾所周知，直接連接或低邊側(cè)探針要顯著優(yōu)于差分或高邊側(cè)探針。因此，這種設(shè)置在現(xiàn)實(shí)中很少使用。

寄生效應(yīng)

在本節(jié)中，我們將分析影響有源器件開關(guān)損耗的一些主要外部因素。我們已經(jīng)在白皮書“SiC 仿真”6 中了解了高邊側(cè)二極管或 MOSFET 元件的影響。在同一篇白皮書中，我們還可以看到封裝或寄生元件的影響。但是 安森美物理和可擴(kuò)展產(chǎn)品模型已經(jīng)捕捉封裝影響。

電感電容

干擾有源開關(guān)損耗的第一個(gè)元件是開關(guān)電感的寄生電容（圖 3）。有關(guān)其效應(yīng)的更多詳細(xì)信息，請參閱白皮書“使用物理和可擴(kuò)展仿真模型評估參數(shù)和應(yīng)用結(jié)果”7。使用下圖中的原理圖，在幾乎理想的雙脈沖測試電路中繪制了 Eon、Eoff 與帶有 22 mΩ/1200 V M3S SiC MOSFET (NTH4L022N120M3S) 的電感寄生電容的關(guān)系圖。

圖 3.用于仿真雙脈沖測試儀損耗的電感寄生電容

帶有 10 pF 寄生電容的電感是一個(gè)非常好的電感。帶有 100 pF 寄生電容的電感是普通電感。最后，帶有 1 nF 寄生電容的電感是非常差的電感。圖 4 和 5 顯示了這種寄生電容對漏極電流和電壓上升和下降時(shí)間的影響。

圖 4.導(dǎo)通時(shí)的漏電壓和電流取決于開關(guān)電感寄生電容值

圖 5.關(guān)斷時(shí)的漏電壓和電流取決于開關(guān)電感寄生電容值

開通時(shí)，由于電感寄生電容的作用，大電流尖峰增加。在雙脈沖測試中，很容易理解這個(gè)寄生電容會(huì)增加輸出電容 COSS。在關(guān)斷時(shí)，漏電壓上升時(shí)間隨著電容值增加。這是正?，F(xiàn)象，因?yàn)橛霉潭娏髦到o較大的電容充電需要更多時(shí)間。

我們可以在下圖中看到電感寄生電容對 Eon 損耗的影響。對于非常差的電感，電感寄生電容產(chǎn)生的損耗遠(yuǎn)高于原生 MOSFET 電容 (COSS)。在圖 6 上，我們可以看出差電感造成的 MOSFET Eon 損耗幾乎翻倍。

圖 6.開關(guān)電感寄生電容對導(dǎo)通和關(guān)斷損耗的影響

在“降壓”型電路上也會(huì)有一樣的結(jié)果或效應(yīng)?？紤]到輸入和輸出端有一個(gè)大的去耦電容器，電容（CIN、COUT 和 CParasitic）是串聯(lián)的。等效電容的值在電感寄生電容的范圍內(nèi)，該值應(yīng)該更小。該等效電容與 MOSFET 并聯(lián)，如下一個(gè)理論原理圖（圖 7）中所示。

圖 7.開關(guān)電感寄生電容等效效應(yīng)

在較小的緊湊型 DC-DC 轉(zhuǎn)換器中使用平面電感會(huì)引起這種現(xiàn)象，因?yàn)楦鲗樱ɑ蛟眩┮苑浅Ｐ〉膶娱g距離堆疊，導(dǎo)致電感的寄生電容較大。在低電壓應(yīng)用中，該寄生電容就已經(jīng)會(huì)帶來問題。對于使用 SiC 的高壓應(yīng)用，電感寄生電容的效應(yīng)會(huì)更為顯著。

PCB 漏感

我們將在此處討論的第二個(gè)寄生元件是 PCB 漏感。電源設(shè)計(jì)人員都知道，開關(guān)回路越小，性能越好。然而，在某些情況下，為了降低 EMI，可以使用鐵氧體磁珠產(chǎn)生一個(gè)小延遲來減慢電流上升沿，以便漏電壓下降。通過減慢電流斜率以使電壓達(dá)到“零”也有利于減少損耗。下面的實(shí)驗(yàn)使用了一個(gè)理想的雙脈沖測試電路并在開關(guān)回路中添加了可變漏感（參見圖8）。其中開關(guān)中涉及的各種 PCB 元件之間的距離彼此越來越遠(yuǎn)，來模擬更大的開關(guān)環(huán)路。

圖 8.用于仿真雙脈沖測試損耗的布局寄生電感

圖 9 和 10 顯示漏極電流和漏極-源極電壓隨 PCB 漏感的變化。

圖 9.開通時(shí)的漏電壓和電流取決于布局寄生電感值

圖 10.關(guān)斷時(shí)的漏電壓和電流取決于布局寄生電感值

在按預(yù)期開通時(shí)，電壓下降斜率 (dV/dt) 相似，而當(dāng) PCB 電感增加時(shí)，電流斜率 (dI/dt) 變慢。這會(huì)造成延遲，因此會(huì)像在軟開關(guān)情況下一樣降低 Eon 損耗。關(guān)斷時(shí)，電流下降沿相比電壓上升沿延遲，導(dǎo)致更多損耗。圖 11 中繪制了開關(guān)損耗。

圖 11.布局寄生電感對導(dǎo)通和關(guān)斷損耗的影響

由于 Eoff 通常低于 Eon，是否存在可能降低總損耗 Etotal 的折衷方案？

圖 12 繪制開通、關(guān)斷和總開關(guān)損耗與 PCB 漏感的函數(shù)關(guān)系。

圖 12.布局寄生電感對導(dǎo)通、關(guān)斷和總開關(guān)損耗的影響

采用100 nH 寄生電感的總開關(guān)損耗似乎有一個(gè)“最佳”值。但是，如圖 9 和10 中的綠色曲線所示，這個(gè)大電感值會(huì)引起大的振鈴。電流和電壓的 EMI 成分很重要，也會(huì)影響設(shè)計(jì)，需要復(fù)雜的濾波。由于 EMI 問題總是很難解決，因此難以找到合適的折衷方案。

去耦電容

得益于串聯(lián)電容網(wǎng)絡(luò)，與使用電感寄生電容實(shí)現(xiàn)的效果一樣，去耦電容可以起到相同的作用。在這種情況下，電容應(yīng)當(dāng)小并且與電感寄生電容在同一范圍內(nèi)。但是，如果開關(guān)電感近乎理想，會(huì)發(fā)生什么情況？很直觀，母線電壓會(huì)降低。在實(shí)際應(yīng)用中，設(shè)計(jì)人員需要在去耦電容的數(shù)量和母線上的壓降之間找到一個(gè)折衷方案。此折衷方案應(yīng)力求盡量減少對損耗的影響。

通過配置相同的雙脈沖測試電路并包括具有不同去耦電容的輸入濾波器來評估對損耗的影響。（參見圖 13）

圖 13.用于仿真雙脈沖測試儀損耗的去耦電容器和輸入濾波器

圖 14 顯示與去耦電容值的函數(shù)關(guān)系的相同曲線（Eon、Eoff）。

圖 14.去耦電容對導(dǎo)通和關(guān)斷損耗的影響

低于 200 nF，Eon 降低，因?yàn)槁╇妷阂布眲〗档?。?1 μF 和 10 μF 之間，Eon 略有下降，這微乎其微。高于 10 μF，對 Eon 的影響可以忽略不計(jì)。因此，對于 40 A 范圍內(nèi)的電流，1 μF 至 10 μF 之間的去耦電容值較為適合。

分流電阻

用于感測電流的分流電阻具有電阻損耗，它可以輕微抑制（由于值相對較低）由 PCB 漏感、負(fù)載電感電容和去耦電容組成的諧振網(wǎng)絡(luò)。

在雙脈沖測試中接入一個(gè)分流電阻可以證明分流（及其位置）是否會(huì)影響損耗。（參見圖 15）

圖 15.用于仿真雙脈沖測試儀損耗的分流電阻

圖 16 繪制損耗與分流電阻值的函數(shù)關(guān)系。

圖 16.分流電阻對導(dǎo)通和關(guān)斷損耗的影響

對于40 A 電流的不切實(shí)際的大分流電阻值會(huì)降低 Eon 和 Eoff 損耗。然而，當(dāng)分流電阻的值高于 100 mΩ 時(shí)，減少的能量損耗并不能補(bǔ)償分流電阻上增加的導(dǎo)通損耗。

測量方法。

要生成表示器件損耗的 Eon 和 Eoff，必須構(gòu)建盡可能理想且寄生效應(yīng)很小的雙脈沖測試儀。在這種情況下，需應(yīng)用具有極低寄生電容的電感、極短開關(guān)環(huán)路和高去耦電容值。因?yàn)樵撛O(shè)置不適用于大規(guī)模生產(chǎn)，所以任何選定的元器件的成本或尺寸都無關(guān)緊要。

根據(jù)應(yīng)用重點(diǎn)使用半橋或四分之一橋結(jié)構(gòu)。對于太陽能升壓應(yīng)用，四分之一橋是首選。對于其他應(yīng)用，半橋是首選。

雙脈沖測試是測量損耗的好方法嗎？

如果我們想要在寄生元件影響最小的情況下測量最低損耗，答案是“是的”，具體取決于測試平臺(tái)的質(zhì)量。安森美先進(jìn)的雙脈沖測試平臺(tái)是實(shí)現(xiàn)此目的非常好的工具。它可以比較 安森美不同代次下各種芯片尺寸（和 RDS(on)）和封裝的產(chǎn)品組合和。

然而，緊隨其后的問題是什么樣的損耗對客戶及其應(yīng)用有影響？安森美測試平臺(tái)是雙脈沖測試環(huán)境中無數(shù)寄生邊界條件其中之一。顯然，當(dāng)客戶在實(shí)際應(yīng)用中評估損耗時(shí)，器件將不會(huì)在 安森美測試環(huán)境中運(yùn)行。例如，數(shù)據(jù)表中給出的損耗值無法反映客戶環(huán)境中的損耗。

評估客戶應(yīng)用中損耗的最佳方法是在特定的雙脈沖測試儀中引入精確的寄生元件。換句話說，此雙脈沖測試變得專用于您的應(yīng)用。但是，為每個(gè)新設(shè)計(jì)或新客戶應(yīng)用進(jìn)行新的測量設(shè)置或調(diào)整現(xiàn)有設(shè)置并不切實(shí)際。此外，還必須考慮存在多級電路的情況，例如雙有源橋。這種情況下，初級和次級在工作點(diǎn)、線路布局和所涉及的元件方面可能不同，例如在特定一側(cè)測量的去耦電容和電感寄生電容。因此，需要調(diào)整雙脈沖測試平臺(tái)以評估每一級電路和配置中的損耗。人們很快就意識(shí)到，這本身就是一項(xiàng)永無休止的工作。

電力電子設(shè)計(jì)人員是否有其他方法為其應(yīng)用獲得高度精確的損耗模型？

基于仿真的虛擬平臺(tái)可替代這種復(fù)雜且有限的基于測量的方法。該替代方法只能使用非常精確的器件仿真模型。簡而言之仿真優(yōu)勢遵循眾所周知的“Garbage-in, Garbage-out”（垃圾進(jìn)，垃圾出）理論。借助 安森美提供的久經(jīng)驗(yàn)證的物理和可擴(kuò)展 SPICE1、2、3、4 模型，設(shè)計(jì)人員能夠通過快速仿真而不是耗時(shí)、昂貴的基于測量的方法，為其應(yīng)用實(shí)現(xiàn)最精確的損耗模型。設(shè)計(jì)人員可以構(gòu)建參數(shù)化仿真，在一個(gè)周期內(nèi)運(yùn)行多個(gè)案例，并通過自動(dòng)化快速獲得結(jié)果。安森美深知這種方法給客戶帶來的巨大益處，推出了 PLECS 模型自助生成工具 (SSPMG)，可在 這里  獲取。

擴(kuò)展的開關(guān)損耗仿真原理圖 PLECS 模型

在 SSPMG 中，onsemi 已納入 30 多個(gè)參數(shù)來調(diào)整雙脈沖測試儀仿真原理圖，以提取 SiC MOSFET 分立器件和功率模塊損耗。圖 18 顯示分立式產(chǎn)品的原理圖。所有參數(shù)都是為了反映應(yīng)用中的所有特定情況和所有可能的電路級數(shù)。此外，還可以定制柵極驅(qū)動(dòng)電壓。

圖 17.引入寄生效應(yīng)以反映實(shí)際應(yīng)用的分立式產(chǎn)品典型雙脈沖測試儀原理圖

圖 18.用于 PLECS 生成模型的分立式產(chǎn)品雙脈沖測試儀原理圖

為了生成 PLECS 模型，用戶在圖 18 右側(cè)所示的表格中輸入原理圖的參數(shù)值。完整列表如圖 19 所示。

圖 19.雙脈沖測試儀生成 PLECS 模型的示例參數(shù)值

用戶根據(jù)工程專業(yè)知識(shí)、布局限制、寄生參數(shù)合理值、電路結(jié)構(gòu)輸入?yún)?shù)，并非需要所有參數(shù)，有些可能不會(huì)出現(xiàn)在用戶應(yīng)用案例中。例如，出于 EMI 目的，可能使用也可能不使用并聯(lián)在漏極-源極之間的電容來抑制漏電壓 dv/dt。

默認(rèn)情況下，大多數(shù)參數(shù)設(shè)置為零。在這種情況下，它僅反映器件性能，不反映特定使用情況下的器件性能。

圖 20 顯示用于生成硬開關(guān) PLECS 模型的 SSPMG 工作范圍定義。

圖 20.僅硬開關(guān)的工作范圍設(shè)置

通過 PLECS 模型中的密集損耗表提高精度。

如前所述，半導(dǎo)體的導(dǎo)通損耗和開關(guān)損耗都與電流、電壓和溫度呈高度非線性關(guān)系。由于測量非常耗時(shí)，典型的基于數(shù)據(jù)表的 PLECS 模型不是很密集。這會(huì)直接導(dǎo)致電路仿真時(shí)插值不夠精確，推導(dǎo)也相當(dāng)不精確，如圖21 所示。在 SSPMG 中，用戶可以根據(jù)自己的需要設(shè)置損耗表的范圍（在器件規(guī)格限制內(nèi)）和密度。幾分鐘內(nèi)即可獲得結(jié)果。借助此功能，用戶可以在電路仿真過程中確保 PLECS 的精確插值和不用推導(dǎo)。Elite Power 仿真工具中的默認(rèn) PLECS 模型本質(zhì)上已經(jīng)很密集。

圖 21.利用小數(shù)據(jù)集和大數(shù)據(jù)集插值和外推錯(cuò)誤

利用密集的數(shù)據(jù)集，PLECS 進(jìn)行的用于評估開關(guān)和導(dǎo)通損耗的插值將更加精確。這反過來又確保了對損耗、效率和溫度的精確應(yīng)用分析。

在 PLECS 模型中包含軟開關(guān)

傳統(tǒng)雙脈沖測試中未獲得的一項(xiàng)缺失和關(guān)鍵信息是軟開關(guān)操作情況下的損耗。典型雙脈沖測試儀只適用于硬開關(guān)。

熟悉軟開關(guān)技術(shù)（LLC、CLLC 等全諧振級或者全橋相移或雙有源橋等暫態(tài)諧振級）的設(shè)計(jì)人員都知道，如果在發(fā)生開關(guān)事件之前有足夠的諧振能量，就可以實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)。否則，如果能量低于所需量，則可以實(shí)現(xiàn)部分軟開關(guān)，在諧振回路完全沒有諧振能量的情況下，甚至就是硬開關(guān)。

以下基本原理圖顯示了硬開關(guān)和軟開關(guān)轉(zhuǎn)換電流（參見圖 22 和 23）。

圖 22.硬開關(guān)轉(zhuǎn)換

在硬開關(guān)轉(zhuǎn)換中，存儲(chǔ)在導(dǎo)通器件中的能量在導(dǎo)通的器件中丟失。在軟開關(guān)中，此能量從導(dǎo)通的器件轉(zhuǎn)移到關(guān)斷的器件，對比圖 23 和圖 22 可以看出。

圖 23.軟開關(guān)轉(zhuǎn)換

開關(guān)事件在圖24 下恢復(fù)。對于關(guān)斷事件，所示的開關(guān)電流方向是開關(guān)事件或關(guān)斷之前的方向。對于導(dǎo)通事件，所示的開關(guān)電流方向是開關(guān)事件或?qū)ㄖ蟮姆较颉?/p>

圖 24.開關(guān)事件合成

安森美新的Elite Power 仿真工具和 SSPMG 中包含了適用于軟開關(guān)的PLECS 模型，該工具在典型雙脈沖測試儀中引入了一個(gè)小的修改（參見圖 17），以便以軟開關(guān)方式工作（參見圖25）。它還包含其他參數(shù)，以在發(fā)生開關(guān)事件時(shí)捕捉諧振電感中的 dI/dt。

圖 25.引入寄生效應(yīng)以反映實(shí)際應(yīng)用的分立式產(chǎn)品軟開關(guān)雙脈沖測試儀原理圖

根據(jù)法拉第感應(yīng)定律 E=L*dI/dt，此 dI/dt 直接與諧振電感電壓關(guān)聯(lián)。“反射”電壓源代表變壓器電壓，有助于設(shè)置諧振電感中的 dI/dt。

用戶還可以輸入發(fā)生諧振轉(zhuǎn)換時(shí)高邊側(cè)和低邊側(cè)開關(guān)之間允許的最大死區(qū)時(shí)間。用戶可以在 SSPMG 中選擇硬或軟開關(guān)類型。當(dāng)用戶輸入選擇軟開關(guān)操作時(shí)，所有附加的軟開關(guān)相關(guān)參數(shù)會(huì)自動(dòng)出現(xiàn)，如圖 26 所示。

圖 26.硬開關(guān)和軟開關(guān)的工作范圍設(shè)置

有了這些額外的參數(shù)，安森美讓客戶能夠預(yù)測硬開關(guān)、軟開關(guān)或部分軟開關(guān)的任何開關(guān)情況下的損耗。

設(shè)計(jì)人員現(xiàn)在可以了解其應(yīng)用針對特定設(shè)計(jì)或參數(shù)集的真實(shí)性能或損耗。他們還可以看到模式之間的轉(zhuǎn)換發(fā)生在哪些工作點(diǎn)，以及對損耗、效率或溫度的影響。

安森美通過用于損耗生成模型的 SSPMG 和用于應(yīng)用仿真的 Elite Power 仿真工具，以非常易于使用和簡單的方式簡化了軟開關(guān)拓?fù)湫阅艿脑u估。

邊界 PLECS 模型生成

傳統(tǒng)的基于測量的 PLECS 模型適用于制造中的典型或標(biāo)稱過程案例。安森美已根據(jù)實(shí)際制造分布為 SiC MOSFET 開發(fā)了精確的邊界和統(tǒng)計(jì)學(xué) SPICE 模型。利用這些器件級邊界模型，安森美讓 SSPMG 和 Elite Power 仿真工具的用戶能夠在系統(tǒng)級探索其應(yīng)用對半導(dǎo)體工藝變化的穩(wěn)健性。柵極氧化層厚度、電子遷移率和外延區(qū)摻雜濃度（僅舉幾例）等不相關(guān)的工藝參數(shù)共同作用，導(dǎo)致閾值電壓 Vth、RDS(on) 和電容等電氣參數(shù)產(chǎn)生相關(guān)變化。電氣參數(shù)的變化反過來會(huì)引起 PLECS 模型中包含的導(dǎo)通和開關(guān)能量損耗的變化。表 1 捕捉 SiC MOSFET 電氣參數(shù)和 PLECS 模型基于物理的相關(guān)性。例如，物理意義上最壞情況下的導(dǎo)通損耗和最壞情況下的開關(guān)損耗不會(huì)同時(shí)發(fā)生。

表 1.PLECS 邊界模型

根據(jù)應(yīng)用，導(dǎo)通和開關(guān)能量損耗對整體系統(tǒng)性能的影響會(huì)有所不同。安森美邊界 PLECS 模型讓用戶可以靈活地研究整個(gè)相關(guān)空間。

在 SSPMG 中生成自定義 PLECS 模型時(shí)，用戶可以輕松選擇邊界工況，如圖 27 中所示的邊界工況選擇。

圖 27.在 SSPMG 中選擇工藝角條件

在 Elite Power 仿真工具中，用戶可以在“器件配置”步驟中為默認(rèn)的 PLECS 模型選擇邊界工況。

總結(jié)

安森美推進(jìn) PLECS 模型生成和仿真的技術(shù)水平發(fā)展，助力客戶在系統(tǒng)級仿真中取得成功。憑借突破性的 SSPMG 平臺(tái)，客戶應(yīng)用寄生元件、密集的工作條件和半導(dǎo)體工藝變化的影響可被整合進(jìn)PLECS 模型。單純依靠測量技術(shù)是無法實(shí)現(xiàn)所有這些功能的。此外，安森美的這套工具讓客戶首次得以生成適用于軟開關(guān)的準(zhǔn)確 PLECS 模型。在許多情況下，應(yīng)用設(shè)計(jì)人員可以避免由于估算錯(cuò)誤以及設(shè)計(jì)周期長于預(yù)期而導(dǎo)致的大量重復(fù)設(shè)計(jì)。

由于嵌入式 PLECS 模型具有高保真度，新型 Elite Power 仿真工具提供了一種可以快速、精確地估算損耗的工具。用戶可以將基于 SSPMG 的模型直接上傳到 Elite Power 仿真工具，全部在線完成。也就是說，Elite Power 仿真工具的用戶能夠結(jié)合 PLECS 的快速在線功能來預(yù)測設(shè)計(jì)性能（損耗、溫度、ZVT/ZVS、效率）。對于新設(shè)計(jì)，他們不僅可以快速分析多個(gè) Elite SiC MOSFET 或模塊之間的折中方案，還可以評估設(shè)計(jì)或原理圖中與開關(guān)交互的其他寄生元件的權(quán)衡取舍。

參考文獻(xiàn)

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[3]Wide Bandgap Semiconductor Simulation Model Verification ? Part Three ? (Blog Article) https://www.onsemi.com/blog/industrial?cloud?po wer/wide?bandgap?semiconductor?simulation?m odel?verification

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[5]PLECS website : https://www.plexim.com/products/plecs

[6]SiC Simulation ? (White paper) https://www.onsemi.com/pub/collateral/tnd6395?d.pdf

[7]Using Physical and Scalable Simulation Models to Evaluate Parameters and Application Results (White paper) ? https://www.onsemi.com/pub/collateral/ tnd6330?d.pdf

[8]SiC MOSFET Corner and Statistical SPICE Model Generation ? Proceeding of International Symposium on Power Semiconductor Devices and ICs (ISPSD)2020, pp. 154?147, September 2202 https://ieeexplore.ieee.org/document/9170091