用國產(chǎn)整流設(shè)備替換進(jìn)口整流設(shè)備的技術(shù)對比與
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1 引言
近年來，我國電解鋁工業(yè)得到了前所未有的迅猛發(fā)展，這不僅給我國整流電源設(shè)備制造行業(yè)帶來了發(fā)展的機(jī)遇，而且也促進(jìn)了我國電化學(xué)用整流電源設(shè)備技術(shù)水平的提高。目前，國產(chǎn)電解鋁用超高功率整流電源設(shè)備與國外同類產(chǎn)品相比，不僅在價格上占有優(yōu)勢，而且在技術(shù)水平的提高上也是非常顯著的。
整流電源設(shè)備是電解鋁生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備之一，其主要特點(diǎn)是輸出功率非常大，必須能常年不間斷地連續(xù)運(yùn)行，給電解槽穩(wěn)定地提供強(qiáng)大的直流電流。就其技術(shù)進(jìn)步和技術(shù)先進(jìn)性而言，主要體現(xiàn)在輸出功率大小，損耗與效率，可靠性，自動化程度等幾個方面。
現(xiàn)在，即使是單系列年產(chǎn)250kt以上的電解鋁工程所需要的整流電源設(shè)備已不再依賴國外進(jìn)口，這是國產(chǎn)設(shè)備技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全面提高的重要標(biāo)志。從中鋁青海分公司一電解用國產(chǎn)整流設(shè)備替換進(jìn)口整流設(shè)備的實(shí)踐說明，用現(xiàn)在的國產(chǎn)整流設(shè)備替換過去進(jìn)口的整流設(shè)備已完全具備條件。
2 整流主電路連接結(jié)構(gòu)問題
一個電解鋁系列的設(shè)計年產(chǎn)量是確定并聯(lián)整流機(jī)組個數(shù)和單機(jī)組功率的基本依據(jù)。單個整流機(jī)組輸出功率越大，所需并聯(lián)機(jī)組個數(shù)越少，便可相對降低電源設(shè)備的投資。據(jù)不完全統(tǒng)計，目前國內(nèi)在建的大型電解鋁工程的主要技術(shù)數(shù)據(jù)如表1所列。
由表1可見，現(xiàn)在單機(jī)組直流輸出功率最大已達(dá)到1300×38×2×103=98.8MW。實(shí)踐證明，再進(jìn)一步增大單機(jī)組直流輸出功率，除受到整流器件電壓等級和快速熔斷器極限分?jǐn)嗄芰Φ南拗浦?，還受到整流變壓器和整流器連接結(jié)構(gòu)的制約。下面就三種有代表性的整流主電路連接方式進(jìn)行對比分析。
表1 國內(nèi)目前在建的大型電解鋁工程主要技術(shù)數(shù)據(jù)
| 名稱 | 年產(chǎn)量/kt | 系列電流/kA | 系列電壓/V | 機(jī)組個數(shù) | 機(jī)組電流/kA | 機(jī)組電壓/V | 器件選擇 | 快熔選擇 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 青銅峽鋁業(yè) | 250 | 350 | 1250 | 6 | 38×2 | 1250 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 云南鋁業(yè) | 250 | 350 | 1300 | 6 | 38×2 | 1300 | 進(jìn)口 | 進(jìn)口 |
| 河南中孚鋁業(yè) | 240 | 320 | 1300 | 6 | 35×2 | 1300 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 東方希望鋁業(yè) | 240 | 320 | 1300 | 6 | 35×2 | 1300 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 山西關(guān)鋁鋁業(yè) | 200 | 300 | 1200 | 6 | 32×2 | 1200 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 信發(fā)希望鋁業(yè) | 140 | 250 | 1000 | 4 | 43×2 | 1000 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 廣元啟明星鋁業(yè) | 200 | 320 | 860 | 5 | 42×2 | 860 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 山東華信鋁業(yè) | 140 | 250 | 1050 | 4 | 43×2 | 1050 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 山西華澤鋁業(yè) | 140 | 320 | 1200 | 6 | 32×2 | 1200 | 進(jìn)口 | 進(jìn)口 |
| 山東鄒平鋁業(yè) | 80 | 250 | 600 | 4 | 43×2 | 600 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 山東澳伸鋁業(yè) | 150 | 250 | 1050 | 4 | 43×2 | 1050 | 進(jìn)口 | 國產(chǎn) |
| 中鋁青海鋁業(yè) | 100 | 160 | 1200 | 4 | 33×2 | 1200 | 進(jìn)口 | 進(jìn)口 |
2.1 BBC整流設(shè)備存在的問題和原因分析
中鋁青海分公司一電解，年產(chǎn)電解鋁100kt。整流電源設(shè)備是在1985年由當(dāng)時的瑞士BBC提供，也是BBC自1958年生產(chǎn)電化學(xué)用硅整流設(shè)備以來，承接的第330份訂單。整個系列有260臺電解槽，系列電流160kA，系列電壓1150V，由四個電流為56kA，電壓1150V的整流機(jī)組并聯(lián)供電。這在當(dāng)時稱得上是世界上功率最大，技術(shù)最先進(jìn)的電化學(xué)用整流設(shè)備了。至今，經(jīng)過16～17年的運(yùn)行，就整流器本身而言，與后來國內(nèi)其他各廠從德國西門子，瑞典ASEA，法國西吉萊克，意大利安薩爾多以及日本富士電機(jī)等國際著名公司引進(jìn)的同類整流器相比，仍不遜色。
圖1和圖2分別是整流主電路連接原理圖與整流裝置結(jié)構(gòu)示意圖。由圖2可知，整流裝置的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是將整流的正、負(fù)極分成兩個獨(dú)立單元，以避免整流裝置內(nèi)部發(fā)生直流側(cè)短路。不僅如此，其母線結(jié)構(gòu)的整體性和動態(tài)穩(wěn)定性也非常優(yōu)越。然而，經(jīng)過十多年的運(yùn)行證明，該整流裝置的優(yōu)點(diǎn)是以增加整流變壓器的制造難度和縮短整流變壓器使用壽命為代價獲得的。其主要表現(xiàn)為：
1）變壓器噪聲過大，達(dá)到90dB以上；
2）運(yùn)行溫升偏高，最高可達(dá)到85℃；
3）絕緣過快老化，現(xiàn)在最嚴(yán)重的地方，表面已出現(xiàn)焦裂現(xiàn)象；
4）自飽和電抗器調(diào)壓范圍不夠，只有20V左右。
圖1 整流主電路連接原理圖
圖2 整流裝置結(jié)構(gòu)示意圖
由于BBC當(dāng)時是第一次制造這么大容量的整流變壓器，對于大電流交變磁場所產(chǎn)生的危害認(rèn)識不足。由圖1可見，當(dāng)強(qiáng)大的交流電流通過閥側(cè)交流母線時，所產(chǎn)生的交變磁場不能被相互抵消；而閥側(cè)母線的連接方式使得自飽和電抗器的引出線之間有過多的相互交叉，結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜，因此，不得不過多地采用軟連接，使之沒有足夠的支撐；在大電流交變磁場的作用下，產(chǎn)生的振動，局部渦流發(fā)熱和對自飽和電抗性能的影響就很突出，以致于超出允許范圍，加速設(shè)備老化。
另外，或者是受運(yùn)輸尺寸的限制，或者是為了節(jié)省材料，BBC將本應(yīng)做成兩個器身的整流變壓器合二為一成一個。并且取消了中間的共軛鐵心，使變壓器結(jié)構(gòu)特別緊湊，變成了分裂式變壓器。分裂式變壓器的電磁特性還與其穿越阻抗的大小有關(guān)，所產(chǎn)生的負(fù)面影響也不能被輕易忽視。
2.2 克服交變電磁場影響的主要對策
在超高功率整流機(jī)組中，由于強(qiáng)電流引起的交變磁場，給機(jī)組的運(yùn)行帶來一系列的負(fù)面影響，其主要表現(xiàn)為：
1）在閥側(cè)母線周圍的鋼結(jié)構(gòu)件中產(chǎn)生渦流，引起局部發(fā)熱；
2）閥側(cè)母線電抗壓降引起的無功損耗導(dǎo)致機(jī)組的平均功率因數(shù)相對偏低，變壓器補(bǔ)償繞組和補(bǔ)償電容器的容量相對偏大；
3）容易引起各相之間，各整流臂之間和同臂內(nèi)各支路之間電流分配不均衡。
其中因渦流引起的局部發(fā)熱是影響整流機(jī)組，特別是整流變壓器使用壽命的主要原因之一。
為了克服強(qiáng)電流交變磁場產(chǎn)生的不利影響，各制造廠商都有針對性地采取了各種各樣的專門措施。由于采取的措施不一樣，所以，獲得的效果也就不盡相同。相對來講，比較典型的有三種：一種是全部采用非導(dǎo)磁材料做結(jié)構(gòu)件；另一種是采用同軸式結(jié)構(gòu)；再一種就是采用同相逆并聯(lián)結(jié)構(gòu)。三者之間的主要優(yōu)缺點(diǎn)對比如表2所列。
表2 克服大電流交變磁場不利影響的各種措施的比較
| 項目 | 非導(dǎo)磁材料結(jié)構(gòu) | 同軸式結(jié)構(gòu) | 同相逆并聯(lián)結(jié)構(gòu) |
|---|---|---|---|
| 主電路連接圖 | 圖1 | 圖3 | 圖5 |
| 基本結(jié)構(gòu)示意圖 | 圖2 | 圖4 | 圖6 |
| 代表性廠商 | ABB和德國西門子 | 法國阿爾斯通和西吉萊克 | 日本富士和中國各廠家 |
| 消除閥側(cè)交變磁場引起局部渦流發(fā)熱的原理 | 采用非導(dǎo)磁材料構(gòu)件以避免母線周圍構(gòu)件發(fā)熱 | 采用同軸結(jié)構(gòu)使交變磁場相互抵消避免渦流發(fā)熱 | 采用同相逆并聯(lián)結(jié)構(gòu)使交變磁場相互抵消避免渦流發(fā)熱 |
| 消除整流裝置渦流發(fā)熱的實(shí)際效果 | 差 | 一般 | 好 |
| 消除變壓器渦流發(fā)熱的實(shí)際效果 | 差 | 差 | 好 |
| 功率因數(shù) | 低 | 一般 | 高 |
| 對均流的影響 | 大 | 中 | 小 |
| 對絕緣結(jié)構(gòu)要求 | 一般 | 高 | 高 |
| 整流裝置結(jié)構(gòu)的相對復(fù)雜程度 | 簡單 | 復(fù)雜 | 一般 |
2.2.1 全部采用非導(dǎo)磁材料
以ABB和西門子為代表的大部分廠商，采取的措施是從選材入手。在整流裝置內(nèi)部及其周圍盡可能地避免使用鋼結(jié)構(gòu)件，而是選用非導(dǎo)磁材料構(gòu)件，以防止渦流引起局部發(fā)熱。如圖2所示，ABB的做法是將正、負(fù)連接母線焊接成兩個整體的框架，其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和抗電動力都非常好。但是，這種方式對于消除大電流交變磁場負(fù)面影響只是一種治標(biāo)的辦法，實(shí)際效果并不理想，限制了單機(jī)組電流的繼續(xù)增大。
2.2.2 同軸式結(jié)構(gòu)
法國阿爾斯通和西吉萊克的做法是將整流裝置的各個整流臂做成同軸式結(jié)構(gòu)。整流主電路連接原理圖和整流臂結(jié)構(gòu)示意圖如圖3和圖4所示。這種結(jié)構(gòu)是將交流母線穿過直流母線框窗口，再把器件和快熔以交流母線為軸線對稱分布安裝在交流母線上，然后經(jīng)連接母排匯接到后面的直流母線框上。
圖3 同軸式三相橋式整流主電路連接原理圖
圖4 同軸式整流臂電流流向示意圖
由圖4可見，在整流裝置這一部分，按電流流向和磁場分布規(guī)律，交變磁場的大部分能夠被抵消。但是，直流母線框后面去整流變壓器一段的交變磁場不能被抵消。
采用同軸結(jié)構(gòu)，整流變壓器的引出線結(jié)構(gòu)相對來說比較簡單。
在西吉萊克的整流裝置中，4英寸整流二極管采用單面水冷卻，將4英寸器件當(dāng)3英寸器件使用。這樣，有利于減小整流裝置損耗，簡化水路結(jié)構(gòu)。但設(shè)備造價要相應(yīng)地提高。
2.2.3 同相逆并聯(lián)結(jié)構(gòu)
同相逆并聯(lián)結(jié)構(gòu)方式是日本富士電機(jī)及中國各主要整流器制造廠家普遍采用的結(jié)構(gòu)方式。整流主電路連接原理圖和整流臂結(jié)構(gòu)示意圖如圖5和圖6所示。
圖5 三相橋式同相逆并聯(lián)整流主電路連接原理圖
圖6 同相逆并聯(lián)整流臂電流流向和磁場分布示意圖
同相逆并聯(lián)技術(shù)的應(yīng)用始于上世紀(jì)70年代。是從根本上消除大電流交變磁場負(fù)面影響的一種治本的辦法。從整流變壓器繞組引出端開始，到整流裝置直流匯流點(diǎn)為止，除飽和電抗器一段（在飽和電抗器以前）之外，所產(chǎn)生的交變磁場的大部分能夠被相互抵消掉。對消除渦流發(fā)熱，降低閥側(cè)母線電抗壓降和減小交變磁場對電流分配的影響都特別有效。
采用同相逆并聯(lián)技術(shù)，必須處理好兩個同相逆并聯(lián)連接的整流臂之間絕緣問題，以防止發(fā)生短路故障。經(jīng)過不斷地研究和改進(jìn)，現(xiàn)在這個問題已經(jīng)得到了解決，不再是影響同相逆并聯(lián)技術(shù)應(yīng)用的障礙。如果不受快熔分?jǐn)嗄芰Φ南拗?，采用同相逆并?lián)結(jié)構(gòu)繼續(xù)增加整流機(jī)組單機(jī)電流的空間最大。
3 整流器件和快速熔斷器
整流器件和快速熔斷器都是整流裝置中的核心元器件，其技術(shù)水平和性能指標(biāo)是保證整機(jī)技術(shù)水平的關(guān)鍵。二者之間選配得合理與否對于整個整流機(jī)組是至關(guān)重要的。
3.1 整流器件
3.1.1 目前國內(nèi)外整流器件的實(shí)際水平
現(xiàn)在，不管是國內(nèi)還是國外，用于整流的電力半導(dǎo)體器件（即整流器件）的技術(shù)水平和性能指標(biāo)都有了很大的提高。目前，在實(shí)際工業(yè)應(yīng)用中，整流器件能夠達(dá)到的最高電流和電壓等級如表3所列。
表3 目前整流器件最高電流和電壓等級
| 參數(shù)名稱 | 4英寸二極管 | 4英寸晶閘管 | 5英寸電觸發(fā)晶閘管 | 5英寸光觸發(fā)晶閘管 |
|---|---|---|---|---|
| 管芯直徑/mm | 100 | 100 | 125 | 125 |
| 正向（通態(tài)）平均電流/A | 3400～7400 | 2700～4500 | 3000 | 3000 |
| 反向（斷態(tài)）重復(fù)峰壓/V | 1200～6500 | 1200～5200 | 6800～7800 | 8000 |
| 主要生產(chǎn)供應(yīng)商 | 株洲機(jī)車所ABB | 西電所英國西碼 | 西電所ABB | 德國EUPEC |
3.1.2 國內(nèi)外整流器件技術(shù)參數(shù)對比
一般情況下，采用4英寸器件，其電流、電壓等級選擇范圍比較寬，每個整流臂并聯(lián)4～6只就能滿足要求。對于需要多器件并聯(lián)的同類整流裝置而言，4～6只并聯(lián)是最合理的選擇。所以，目前在電解鋁工程中大量使用的還是4英寸的整流器件。
在表4中，以4英寸二極管為例，列出國產(chǎn)器件和進(jìn)口器件的主要參數(shù)的對比。同時也列出了原BBC用于中鋁青海分公司一期工程的2英寸二極管（型號為DSA1208－29A）的主要參數(shù)。
表4 國產(chǎn)器件和進(jìn)口器件的主要技術(shù)參
| 符號 | 參數(shù)名稱 | 單位 | 參數(shù)值 | ||
|---|---|---|---|---|---|
| BBC | ABB | 國產(chǎn) | |||
| 管芯直徑 | mm | 50 | 100 | 100 | |
| IF（AV） | 正向平均電流 | A | 2410 | 4680 | 4200 |
| IFSM | 正向不重復(fù)流涌電流 | kA | 31 | 73 | 55 |
| I2t | 浪涌電流平方時間積 | 106A2·s | 4.8 | 26.6 | 15.1 |
| I2tc | 管殼不破裂的電流平方時間積 | 106A2·s | 85 | ||
| VRRM | 反向重復(fù)峰值電壓 | V | 2900 | 5000 | 5000 |
| VFM | 正向峰值電壓 | V | 1.33 | 1.49 | |
| ΔVF | 正向峰值壓降分散性 | mV | ±10 | ±100 | |
| rF | 斜率電阻 | mΩ | 0.15 | 0.112 | 0.082 |
| V(FO) | 門檻電壓 | V | 0.85 | 0.77 | 1.08 |
| Rjc | 結(jié)殼直流熱阻 | K/kW | 15 | 5.7 | 6.0 |
| Tj | 內(nèi)部等效結(jié)溫 | ℃ | 160 | 150 | 150 |
| F | 緊固力 | kN | 21 | 90 | 90 |
由表4可見，國產(chǎn)器件和國外器件相比，盡管在性能參數(shù)上還存在一些差距，但其基本參數(shù)如電流、電壓等級已非常接近或者相等。
3.1.3 國產(chǎn)器件和進(jìn)口器件的主要差別
1）國產(chǎn)器件通態(tài)電壓高，相對損耗也大。以一個額定輸出電流76（=38×2）kA的整流機(jī)組為例，在滿載運(yùn)行條件下，一個機(jī)組要增加損耗38kW（=18.9×2）。
2）進(jìn)口器件的浪涌電流大，其較強(qiáng)的抗短路沖擊能力，有利于合理選配快速熔斷器。
3）進(jìn)口器件通態(tài)電壓分散性小、一致性好，斜率電阻大、門檻電壓低，有利于均流和保持均流穩(wěn)定。
3.2 快速熔斷器及其選配
按照電解鋁供電電源的運(yùn)行特點(diǎn)，快速熔斷器的主要作用是隔斷故障支路，保護(hù)完好的整流臂，防止事故擴(kuò)大。表5列出了幾種在電化學(xué)用整流裝置中大量使用的大電流快熔的主要技術(shù)參數(shù)。
從保護(hù)方面而言，快速熔斷器的熔斷I2t和極限分?jǐn)嗄芰κ莾蓚€非常重要的參數(shù)，選型時必須滿足以下幾點(diǎn)要求：
1）要求快速熔斷器的熔斷I2t必須小于器件管殼不破裂能承受的最大I2t。當(dāng)整流臂的某支路整流器件因擊穿而發(fā)生閥側(cè)短路時，要求與該故障支路器件串聯(lián)的快熔必須在器件管殼可能爆裂之前就要熔斷，以防止器件管殼爆裂引起電弧造成事故擴(kuò)大。如表4所列，ABB4英寸二極管管殼不破裂能承受的最大I2t=85MA2·s，要求所選配的快熔的熔斷I2t必須小于這個值。
2）要求快速熔斷器的極限分?jǐn)嚯娏鞅仨毚笥诠收希ㄕ鳎┍勰墚a(chǎn)生的最大預(yù)期短路電流。例如，一個額定直流輸出（37×2）kA／1220V的整流機(jī)組，發(fā)生閥側(cè)短路時，最大預(yù)期短路電流約186kA。所以，要求快熔的極限分?jǐn)嗄芰Ρ仨毚笥?86kA。如果快熔分?jǐn)嗄芰_(dá)不到這個要求，有可能發(fā)生管殼爆裂引起電弧造成事故擴(kuò)大。
3）要求每個整流臂上各并聯(lián)整流器件的浪涌電流平方時間積（即每個器件的I2t）之和必須大于與器件串聯(lián)的快熔的I2t。按圖7所示電路，查表4和表5，3只ABB器件（4680A/5000V）的I2t之和26.6×3=79.8MA2·s大于一個Bussmann快熔（4500A/1100V）的I2t=67.5MA2·s。因此，要求每個臂的并聯(lián)元件數(shù)不得少于3只。
圖7 整流器件擊穿時短路電流流向示意圖
表5 幾種快速熔斷器主要技術(shù)參數(shù)
| 型號 | 額定電壓/V | 額定電流/A | 結(jié)構(gòu) | 熔斷I2t/MA2·s | 極限分?jǐn)嗄芰?kA | 制造商 |
|---|---|---|---|---|---|---|
| RS4－1100/3600 | 1100 | 3600 | 單體 | 22.8 | 230 | 西整二分廠 |
| RS8－1250/5000 | 1250 | 5000 | 雙體 | 60.2 | 230 | 西整二分廠 |
| RS8－1250/4500 | 1250 | 4500 | 單體 | 49.8 | 205 | 西整二分廠 |
| 5SBKN/115 | 1100 | 5000 | 單體 | 93.0 | 197 | Bussmann |
| 5SBKN/115 | 1100 | 4500 | 單體 | 67.5 | 197 | Bussmann |
| 5SBKN/130 | 1300 | 3000 | 單體 | 27.5 | 197 | Bussmann |
| 1250 | 4000 | 雙體 | 47.0 | 220 | FERRAZ |
4）按標(biāo)準(zhǔn)要求，當(dāng)直流側(cè)發(fā)生故障短路時，要求整流柜里的整流器件和快速熔斷器在高壓開關(guān)跳閘之前不得損壞，能夠承受持續(xù)時間不小于2s的直流側(cè)短路沖擊。
按照器件供應(yīng)商（ABB和株洲所）提供的資料，二極管整流器件在時間不超過2s（即100個周波）以內(nèi)，允許通過約5倍的浪涌電流。Bussmann快熔（4500A/1300V）在2s之內(nèi)，可通過7倍以上的電流。再考慮整流機(jī)組本身還有不小于3倍的安全裕量，至少有不小于10倍以上的抗短路過流能力。對于10kV以上的供電電網(wǎng)，調(diào)壓整流變壓器的總短路阻抗，一般不小于12.5％，最大的直流短路電流在8倍以下。所以，當(dāng)直流側(cè)發(fā)生故障短路時，器件和快熔在高壓開關(guān)跳閘之前（時間不超過2s）不會損壞。
4 替換前后機(jī)組技術(shù)參數(shù)的對比
替換前后整流機(jī)組的主要技術(shù)參數(shù)對比見表6。按照要求替換之后，新機(jī)組的電流電壓為（32000×2）A/1200V，但為了對比，仍按進(jìn)口舊機(jī)組的輸出參數(shù)（28000×2）A/1150V進(jìn)行對比。
表6 整流機(jī)組主要技術(shù)參數(shù)一覽表
| 序號 | 名稱 | 技術(shù)參數(shù) | |
|---|---|---|---|
| 國產(chǎn)新機(jī)組 | 進(jìn)口舊機(jī)組 | ||
| 1 | 額定直流電流IdN/A | 28000×2 | 28000×2 |
| 2 | 額定直流電壓UdN/V | 1150 | 1150 |
| 3 | 理想空載直流電壓Udio/V | 1315 | 1315 |
| 4 | 整流器件只數(shù) | 48×2 | 72×2 |
| 5 | 整流器件型號 | 5SDD50N5000 | DSA1208－29A |
| 5.1 | 管芯直徑 | Φ100 | Φ50 |
| 5.2 | 正向平均直流IFAVM/A | 4680 | 2410 |
| 5.3 | 反向重復(fù)峰值電壓URRM/V | 4500 | 2900 |
| 5.4 | 斜率電阻/mΩ | 0.112 | 0.15 |
| 5.5 | 門坎電壓VTO/V | 0.77 | 0.85 |
| 5.6 | 運(yùn)行時正向峰值壓降UFM/V | 1.16 | 1.20 |
| 5.7 | 結(jié)殼直流熱阻/(K/kW) | 5.7 | 15 |
| 5.8 | 器件浪涌電流IFSM/kA | 73 | 31 |
| 6 | 通過器件的平均電流IT/A | 1167 | 778 |
| 7 | 通過器件的峰值電流ITM/A | 3500 | 2333 |
| 8 | 器件正向功率損耗/W | 1353 | 933 |
| 9 | 正常運(yùn)行時器件結(jié)溫溫升ΔTj/℃ | 7.8 | 16.0 |
| 10 | 器件正向總功率損耗/kW | 130 | 135 |
| 11 | 快熔型號 | 5BKN/115 | 法國FERRAZ |
| 11.1 | 額定電壓UR/V | 1100 | 1000 |
| 11.2 | 額定電流IRN/A | 4500 | 800×3 |
| 11.3 | 快熔分?jǐn)嗄芰?kA | 197 | |
| 11.4 | 熔斷I2t/MA2·s | 67.5 | |
| 11.5 | 快熔結(jié)構(gòu) | 單體 | 三并 |
| 12 | 整流變壓器閥側(cè)電壓UVO/V | 974 | 974 |
| 13 | 器件電流儲備系數(shù)KAI | 4.06 | 3.14 |
| 14 | 器件電壓儲備系數(shù)KVA | 3.80 | 2.45 |
| 15 | 整流效率η/％ | 99.7 | |
| 16 | 同臂中器件均流系數(shù)KI | 0.85 | 0.82以上 |
| 17 | 整流柜外形尺寸（寬×深×高）/m | 3.4×1.2×2.6 | |
| 18 | 冷卻水量/(m3/h) | 26 | |
| 19 | 整流柜進(jìn)出水溫差Δt/℃ | ≤3.5 | |
| 20 | 噪聲/dB | ≤70 | |
5 結(jié)語
1）近年來國產(chǎn)電解鋁用整流電源設(shè)備的技術(shù)水平有了很大的提高,能夠滿足鋁電解工程技術(shù)改造和新建項目的要求。
2）為了解決大電流交變磁場問題,整流主電路的連接結(jié)構(gòu)有三種可選擇形式,其中以同相逆并聯(lián)結(jié)構(gòu)獲得的效果最佳。
3）國內(nèi)外生產(chǎn)的整流器件和快速熔斷器在技術(shù)水平方面比較接近，二者之間的匹配很重要。
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