鑄造合金動(dòng)態(tài)線收縮實(shí)驗(yàn)裝置的研制與應(yīng)用

3　實(shí)驗(yàn)應(yīng)用及分析

3.1　實(shí)驗(yàn)條件與應(yīng)用

分別對(duì)灰口鑄鐵和球墨鑄鐵進(jìn)行了測(cè)試,兩種材料均在60kg電爐中熔煉。

灰口鑄鐵成分控制范圍是:C=2.4%~2.9%,Si=1.6%~1.8%,Mn=0.5%~0.8%,S0.12%,P0.2%,爐前采用75FeSi孕育處理,澆鑄溫度1430°C,測(cè)試結(jié)束溫度300°C。

球墨鑄鐵成分控制范圍是:C=3.5%~3.8%,Si=2.5%~2.8%,Mn=0.4%~0.6%,S0.02%,P0.05%,爐前采用稀土鎂球化劑球化處理,75FeSi孕育處理,稀土殘余量為Re=0.0025%,鎂殘余量為Mg=0.0025%,澆注溫度1420°C,測(cè)試結(jié)束溫度300°C。動(dòng)態(tài)曲線圖形記錄如圖4和圖5所示。

3.2　應(yīng)用效果分析

根據(jù)圖4、圖5動(dòng)態(tài)曲線的特點(diǎn),按5個(gè)(A、B、C、D、E)階段進(jìn)行分析。

(1)初期收縮(A)。亞共晶鑄鐵在凝固時(shí),奧氏體初晶形成晶粒骨架直到共晶轉(zhuǎn)變開(kāi)始為止,隨著溫度的下降而產(chǎn)生的固態(tài)線收縮[6]。這個(gè)階段因?yàn)?a class="contentlabel" href="http://www.ex-cimer.com/news/listbylabel/label/收縮">收縮量很小,且時(shí)間短,靈敏度低的測(cè)試系統(tǒng)很難測(cè)出。本試驗(yàn)的灰口鑄鐵成分屬于亞共晶成分,奧氏體初晶形成晶粒骨架的作用,初期收縮明顯,圖4所示,收縮率0.028%;球墨鑄鐵屬于共晶或過(guò)共晶成分,沒(méi)有初期收縮。

　　(2)縮前膨脹(B)。縮前膨脹階段是同冷卻曲線上第一個(gè)水平段———共晶轉(zhuǎn)變階段相對(duì)應(yīng)的,表明縮前膨脹是在鑄鐵共晶轉(zhuǎn)變階段產(chǎn)生。從圖4和圖5可以明顯看出,因碳硅含量的不同,球墨鑄鐵(線膨脹率約0.6%)比灰口鑄鐵(線膨脹率0.2%左右)的膨脹量大2~3倍。

共晶石墨的析出,對(duì)于鑄鐵的收縮性具有重要的影響。它即減少了鑄鐵凝固時(shí)期的體收縮,又使鑄鐵具有縮前膨脹—線膨脹之特點(diǎn)。

(3)共析前收縮(C)。從冷卻曲線上看出,發(fā)生在共晶轉(zhuǎn)變結(jié)束到共析轉(zhuǎn)變開(kāi)始這一階段溫度范圍內(nèi)。對(duì)灰口鑄鐵和球墨鑄鐵來(lái)說(shuō),奧氏體在冷卻過(guò)程中析出二次石墨,減少了這個(gè)階段的線收縮率,約0.5%。

(4)共析轉(zhuǎn)變時(shí)的相變膨脹(D)。冷卻曲線上溫度降到725°C左右進(jìn)行共析轉(zhuǎn)變,有結(jié)晶潛熱的析出,使冷卻曲線上出現(xiàn)第二個(gè)水平段。如此相應(yīng)的,在固態(tài)線收縮率曲線上出現(xiàn)下降,即產(chǎn)生了線膨脹。此即共析轉(zhuǎn)變時(shí)的相變膨脹。共析轉(zhuǎn)變時(shí),由于γFe→αFe和析出共析石墨而產(chǎn)生相變膨脹。共析轉(zhuǎn)變后的αFe和共析石墨量越高,則共析相變膨脹量越大。圖4和圖5顯示,球墨鑄鐵約0.06%,灰口鑄鐵約0.18%。

(5)共析后的收縮(E)。鑄鐵共析轉(zhuǎn)變后,石墨的析出量極其微弱,其影響可略而不計(jì),故灰口鑄鐵和球墨鑄鐵的共析后的固態(tài)線收縮基本相同,約1%左右。鑄鐵總的固態(tài)線收縮率εZ應(yīng)是上述五個(gè)階段的線收縮率之和,即:

εZ=ε1(初期)+ε1(縮前)+ε1(析前)-ε1(共析)+ε1(析后)

灰口鑄鐵和球墨鑄鐵的各階段的線性收縮率、線膨脹率及其總的固態(tài)線收縮率測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1所示。

　　從以上測(cè)試結(jié)果可見(jiàn),球墨鑄鐵和灰口鑄鐵收縮過(guò)程是相似的,區(qū)別在于(亞共晶灰鑄鐵有一個(gè)小的初晶收縮)球墨鑄鐵的收縮前膨脹比灰鑄鐵大得多,所以總得線收縮率要比灰口鑄鐵小。從總線收縮率上看兩種材料的生產(chǎn)工藝似乎差別不大,但實(shí)際生產(chǎn)中卻大不相同。球墨鑄鐵容易產(chǎn)生縮孔、縮松等缺陷,生產(chǎn)時(shí)需要比灰口鑄鐵大的多的補(bǔ)縮冒口來(lái)避免產(chǎn)生縮孔、縮松等缺陷[7]。問(wèn)題的關(guān)鍵在于球墨鑄鐵的收縮前膨脹,比灰口鑄鐵大3倍左右,因此而產(chǎn)生的膨脹力也大的多,巨大的共晶膨脹力使鑄型外擴(kuò),通過(guò)尚未堅(jiān)實(shí)的外殼向外擴(kuò)大,造成鑄件后凝固部位因合金液體不足而產(chǎn)生縮孔、縮松。分析以為,如果采用鋼性良好的鑄型,可有效地阻止凝固時(shí)鑄件外型的脹大,有效利用球墨鑄鐵的收縮前膨脹(可以抵消液態(tài)和凝固時(shí)期的收縮量),即可減少或完全消除縮孔、縮松缺點(diǎn)。

4　結(jié)　論

(1)動(dòng)態(tài)線收縮率測(cè)試技術(shù)與裝置,能全面準(zhǔn)確描述鑄造合金從液態(tài)—固態(tài)—室溫的收縮變化過(guò)程和溫度變化過(guò)程。通過(guò)對(duì)各變化過(guò)程的精確分析,把握合金鑄造性能,優(yōu)化生產(chǎn)工藝,避免缺陷產(chǎn)生。

(2)位移傳感器的核心部件—差動(dòng)變壓器的高靈敏度是動(dòng)態(tài)和精確測(cè)試的關(guān)鍵。亞共晶成分的灰口鑄鐵的初晶收縮一般很難測(cè)出,本試驗(yàn)?zāi)軌蚓_測(cè)出,說(shuō)明設(shè)計(jì)的傳感器具有很高的靈敏度。

(3)測(cè)試結(jié)果能合理地解釋球墨鑄鐵的總線收縮率比灰口鑄鐵收縮率低,但又容易產(chǎn)生縮孔、縮松等缺陷的原因。并提出了采用鋼性良好的鑄型,可以有效地阻止凝固時(shí)鑄件外型的脹大,利用球墨鑄鐵的收縮前膨脹(可以抵消液態(tài)和凝固時(shí)期的收縮量),即可減少或完全消除縮孔、縮松缺陷。

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