開關(guān)電源峰值電流模式次諧波振蕩研究
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2 斜坡補(bǔ)償方式及電路實(shí)現(xiàn)
前文從幾個(gè)方面研究了次諧波振蕩產(chǎn)生的原因，并且指出斜坡補(bǔ)償能防止系統(tǒng)出次諧波振蕩，現(xiàn)研究補(bǔ)償方式及其具體電路實(shí)現(xiàn)。開關(guān)電源斜坡補(bǔ)償分為上斜坡補(bǔ)償與下斜坡補(bǔ)償2種方式。圖6為下斜坡補(bǔ)償原理，給出了下斜坡補(bǔ)償時(shí)占空比大于50％的電感峰值電流波形(電流微小擾動(dòng)作為激勵(lì)信號(hào))。與圖2相比，僅Ve從水平直線改為下斜坡。從圖6可以看出，引入斜坡補(bǔ)償后，電流誤差信號(hào)每經(jīng)過一個(gè)時(shí)鐘周期，幅度成比例衰減，最后消失。圖7為上斜坡補(bǔ)償原理，給出了占空比大于50％的電感峰值電流波形。其補(bǔ)償原理就是在電感峰值電流a上疊加上斜坡補(bǔ)償電流b，形成檢測電流c，使占空比小于50％，穩(wěn)定系統(tǒng)。由于上斜坡補(bǔ)償電路實(shí)現(xiàn)相對簡單，一般采用上斜坡補(bǔ)償。
對于斜坡補(bǔ)償，斜率越大，振蕩衰減越快，但補(bǔ)償斜率過大，會(huì)造成過補(bǔ)償。過補(bǔ)償會(huì)加劇斜坡補(bǔ)償對系統(tǒng)開關(guān)電流限制指標(biāo)的影響，從而降低系統(tǒng)的帶載能力；另一方面，過補(bǔ)償會(huì)影響系統(tǒng)瞬態(tài)響應(yīng)特性。通常選擇斜坡補(bǔ)償斜率需根據(jù)需要折中考慮。對于Buck和Flyback轉(zhuǎn)換器，補(bǔ)償斜坡一般取峰值電流下降斜率m2即Vout／L，由于輸出電壓恒定，所以補(bǔ)償值便于計(jì)算并恒定；對于Boost電路，補(bǔ)償斜坡也一般取峰值電流下降斜率m2，即(Vout-Vin)/L但由于輸入電壓隨電網(wǎng)變化，從而要求補(bǔ)償值跟隨輸入電壓的變化，此時(shí)若為了電路設(shè)計(jì)簡單，強(qiáng)迫斜坡斜率固定，則可能出現(xiàn)過補(bǔ)償或欠補(bǔ)償現(xiàn)象，降低電路性能并導(dǎo)致波形畸變。本文引用地址：http://www.ex-cimer.com/article/181153.htm
因Buck與Flyback轉(zhuǎn)換器斜坡補(bǔ)償原理電路實(shí)現(xiàn)基本相同，因此本文只給出了一種上斜坡補(bǔ)償?shù)腇lyback斜坡補(bǔ)償電路(圖8所示)。圖9為本文第二作者提出的一種升壓型轉(zhuǎn)換器自調(diào)節(jié)斜坡補(bǔ)償電路。采用Hspice仿真軟件分別對圖8和圖9進(jìn)行仿真，仿真結(jié)果分別如圖10和圖11所示。圖10的振蕩器頻率為100 kHz。m1為檢測電流曲線，其從0慢慢上升到40μA。虛線a,b和c代表具有不同斜率的斜坡補(bǔ)償信號(hào)，線A，B和C分別為疊加后的曲線。從圖10可看出：通過改變電阻R5和R4的比值，可以得到具有不同斜坡的補(bǔ)償信號(hào)。圖11中，Vsense為電感上的峰值電流流過檢測電阻所產(chǎn)生的電壓，Vslope為經(jīng)上斜坡補(bǔ)償后的檢測電流流過檢測電阻所產(chǎn)生的電壓。從圖11可以看出，不同的輸入電壓對應(yīng)不同的補(bǔ)償斜坡，并且斜坡變化與(Vout-Vin)的變化成正比即達(dá)到了自調(diào)節(jié)功能。
3 結(jié)論
本文對峰值電流模式開關(guān)電源的次諧波振蕩從定性和定量2個(gè)角度分別進(jìn)行了系統(tǒng)研究，當(dāng)占空比大于50％時(shí)，系統(tǒng)的電流環(huán)在1／2開關(guān)頻率處出現(xiàn)振蕩，引入斜坡補(bǔ)償后能保證電流環(huán)路增益的傳輸函數(shù)在1／2開關(guān)頻率處具有較好的相位裕度，保證系統(tǒng)穩(wěn)定。最后分析了上斜坡補(bǔ)償和下斜坡補(bǔ)償2種避免次諧波振蕩的方法，并基于3種最基本的開關(guān)電源拓?fù)?Buck，F(xiàn)lyback和Boost)給出了具體的斜坡補(bǔ)償電路及仿真結(jié)果。
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評(píng)論