WiFi收發(fā)器的電源和接地設(shè)計(jì)
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圖6. MAX2827參考設(shè)計(jì)板上PLL濾波器元件布置和接地示例
三：通過適當(dāng)?shù)?a class="contentlabel" href="http://www.ex-cimer.com/news/listbylabel/label/電源">電源旁路和接地來抑制PLL雜散信號(hào)
滿足802.11a/b/g系統(tǒng)發(fā)送頻譜模板的要求是設(shè)計(jì)過程中的一個(gè)難點(diǎn)，必須對(duì)線性指標(biāo)和功耗進(jìn)行平衡，并留出一定裕量，確保在維持足夠的發(fā)射功率的前提下符合IEEE和FCC規(guī)范。IEEE 802.11g系統(tǒng)在天線端所要求的典型輸出功率為+15dBm，頻率偏差20MHz時(shí)為-28dBr。頻帶內(nèi)相鄰信道的功率抑制比(ACPR)是器件線性特性的函數(shù)，這在一定前提下、對(duì)于特定的應(yīng)用是正確的。在發(fā)送通道優(yōu)化ACPR特性的大量工作是憑借經(jīng)驗(yàn)對(duì)Tx IC和PA的偏置進(jìn)行調(diào)節(jié)，并對(duì)PA的輸入級(jí)、輸出級(jí)和中間級(jí)的匹配網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行調(diào)諧實(shí)現(xiàn)的。然而，并非所有引發(fā)ACPR的問題都?xì)w咎于器件的線性特性，一個(gè)很好的例證是：在經(jīng)過一系列的調(diào)節(jié)、對(duì)功率放大器和PA驅(qū)動(dòng)器(對(duì)ACPR起主要作用的兩個(gè)因素)進(jìn)行優(yōu)化后，WLAN發(fā)送器的鄰道特性還是無法達(dá)到預(yù)期的指標(biāo)。這時(shí)，需要注意來自發(fā)送器鎖相環(huán)本振(LO)的雜散信號(hào)同樣會(huì)使ACPR性能變差。LO的雜散信號(hào)會(huì)與被調(diào)制的基帶信號(hào)混頻，混頻后的成分將沿著預(yù)期的信號(hào)通道進(jìn)行放大。這一混頻效應(yīng)只有在PLL雜散成分高于一定門限時(shí)才會(huì)產(chǎn)生問題，低于一定門限時(shí)，ACPR將主要受PA非線性的制約。當(dāng)Tx輸出功率和頻譜模板特性是“線性受限”時(shí)，我們需要對(duì)線性指標(biāo)和輸出功率進(jìn)行平衡；如果LO雜散特性成為制約ACPR性能的主要因素時(shí)，我們所面臨的將是“雜散受限”，需要在指定的POUT下將PA偏置在更高的工作點(diǎn)，減弱它對(duì)ACPR的影響,這將消耗更大的電流，限制設(shè)計(jì)的靈活性。
圖7. 802.11a/b/g頻譜模板和雜散造成的性能下降
上述討論提出了另外一個(gè)問題，即如何有效地將PLL雜散成分限制在一定的范圍內(nèi)，使其不對(duì)發(fā)射頻譜產(chǎn)生影響。一旦發(fā)現(xiàn)了雜散成分，首先想到的方案就是將PLL環(huán)路濾波器的帶寬變窄，以便衰減雜散信號(hào)的幅度。這種方法在極少數(shù)的情況下是有效的，但它存在一些潛在問題。
圖8給出了一種假設(shè)情況，假設(shè)設(shè)計(jì)中采用了一個(gè)具有20MHz相對(duì)頻率的N分頻合成器，如果環(huán)路濾波器是二階的，截止頻率為200kHz，滾降速率通常為40dB/十倍頻程，在20MHz頻點(diǎn)可以獲得80dB的衰減。如果參考雜散成分為-40dBc (假設(shè)可以導(dǎo)致有害的調(diào)制分量的電平), 產(chǎn)生雜散的機(jī)制可能超出環(huán)路濾波器的作用范圍(如果它是在濾波器之前產(chǎn)生的，其幅度可能非常大)。壓縮環(huán)路濾波器的帶寬將不會(huì)改善雜散特性，反而提高了PLL鎖相時(shí)間，對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生明顯的負(fù)面影響。
圖8. 簡化的PLL濾波器漸近線，相應(yīng)的轉(zhuǎn)角頻率和雜散位置
經(jīng)驗(yàn)證明，抑制PLL雜散的有效途徑是合理的接地、電源布局和去耦技術(shù)，本文討論的布線原則是減小PLL雜散分量的良好設(shè)計(jì)開端?？紤]到電荷泵中存在較大的電流變化，采用星形拓?fù)浞浅１匾?。如果沒有足夠的隔離，電流脈沖產(chǎn)生的噪聲會(huì)耦合到VCO電源，對(duì)VCO頻率進(jìn)行調(diào)制，通常稱為“VCO牽引”。通過電源線間的物理間隔和每個(gè)VCC引腳的去耦電容、合理放置接地過孔、引入一個(gè)串聯(lián)的鐵氧體元件(作為最后一個(gè)手段)等措施可以提高隔離度。上述措施并不需要全部用在每個(gè)設(shè)計(jì)中，適當(dāng)采用每種方式都會(huì)有效降低雜散幅度。
圖9提供了一個(gè)由于不合理的VCO電源去耦方案所產(chǎn)生的結(jié)果，電源紋波表明正是電荷泵的開關(guān)效應(yīng)導(dǎo)致電源線上的強(qiáng)干擾。值得慶幸的是，這種強(qiáng)干擾可以通過增加旁路電容得到有效抑制。圖10顯示的是在電路改變后，在同一點(diǎn)的測(cè)量結(jié)果。
圖9. 不合理的VCC_VCO退耦測(cè)試結(jié)果
圖10. 在VCO電源端增加旁路電容后減小了噪聲。
另外，如果電源布線不合理，例如VCO的電源引線恰好位于電荷泵電源的下面，可以在VCO電源上觀察到同樣的噪聲，所產(chǎn)生的雜散信號(hào)足以影響到ACPR特性，即使加強(qiáng)去耦，測(cè)試結(jié)果也不會(huì)得到改善。這種情況下，需要考察一下PCB布線，重新布置VCO的電源引線，將有效改善雜散特性，達(dá)到規(guī)范所要求的指標(biāo)。
評(píng)論