自動測試設(shè)備系統(tǒng)中的組件電源設(shè)計
組件電源(DPS)IC能夠彈性加載電壓、加載電流,為自動測試設(shè)備(ATE)提供動態(tài)測試能力。當(dāng)負載電流在兩個可編程電流限值之間時,DPS IC為電壓源,并且在達到設(shè)定的電流限值時平穩(wěn)轉(zhuǎn)換為精密電流源/灌電流。
圖一為ADI新一代組件電源IC MAX32010的簡化框圖。開關(guān)FIMODE、FVMODE和FISLAVE MODE選擇不同的工作模式,例如:加載電壓(FV)、加載電流(FI)和FI Slave模式;開關(guān)HIZF和HIZM分別選擇MV (電壓測量)和MI (電流測量)模式。RANGE MUX與外部檢流電阻相結(jié)合,支持不同的電流量程:RA (1.2A)、RB (20mA)、RC (2mA)和RD (200μA)。
透過改變檢流電阻值,可靠自定義電流量程,計算公式為: RSENSE = 1V/IOUT。CLEN開關(guān)和ICLMP、VCLMP DAC允許用戶設(shè)定可編程電壓和電流箝位。
圖一 : MAX32010方框圖
本文將首先介紹在系統(tǒng)中設(shè)計DPS IC電路的兩個重要主要事項:量程變化時產(chǎn)生的突刺問題,以及供電效率問題。之后詳細介紹建構(gòu)滿足具體應(yīng)用需求的DPS系統(tǒng)時的相關(guān)事項。
突刺問題
我們首先討論第一個注意事項,即量程變化時產(chǎn)生的尖峰電壓或突刺。ATE在執(zhí)行被測件(DUT)測試時,系統(tǒng)可能需要針對不同的測試要求更改電流量程。
對于IDDQ或靜態(tài)電流的測量,通常要求置于最小電流量程,以測量較小的電流值。切換到最小電流量程時,所產(chǎn)生的電壓脈沖或突刺不但會影響測量精度,而且可能損壞DUT。無擾動(突刺)量程切換能夠有效保護DUT,并確保測試的有效性。
當(dāng)負載電容為270pF時,ADI的DPS能夠非常平穩(wěn)進行量程轉(zhuǎn)換,不會產(chǎn)生任何尖峰脈沖或突刺,如圖二所示。沒有負載電容(0pF)時,量程轉(zhuǎn)換時間為20μs,緩變率為25mV/20μs。此種切換方案所產(chǎn)生的突刺遠低于競爭方案,同類競爭產(chǎn)品DPS所產(chǎn)生的尖峰脈沖會達到159mV,持續(xù)時間長達幾個微秒。由此可見,切換量程時,采用ADI的DPS可以獲得最佳性能,突刺降低536%,不會對DUT造成任何損壞。
圖二 : 量程切換時,ADI DPS和某競爭組件的尖峰脈沖比較。
組件電源效率
組件電源的效率直接影響到系統(tǒng)的成本和可靠性,這也是選擇DPS IC時第二個需要關(guān)注的問題。效率越高越有助于降低成本、提高系統(tǒng)的可靠性,并且延長系統(tǒng)的壽命。DPS的效率越低,產(chǎn)生的熱量就越大;發(fā)熱越多表示系統(tǒng)部件磨損越大、故障率越高。組件電源效率可依照下式計算:
效率 = 輸入功率/輸出功率
如表一所示,ADI DPS提供的電流(1.2A)高于競爭組件 (1A),且具有更高效率(58.33%)。MAX32010 DPS的效率比「競品2」DPS IC的效率提高11%,比「競品1」提高155%。
表一:競爭產(chǎn)品分析:組件電源效率
IC | 電源 I/P | 電源 O/P | 效率 |
MAX32010 | 12V, 1.2A | 7V, 1.2A | 58.33% |
競品 1 | 16.25V, 1.2A | 3.7V, 1.2A | 22.76% |
競品 2 | 14.75V, 1A | 7.75V, 1A | 52.54% |
以下,我們討論如何建構(gòu)滿足具體應(yīng)用要求的DPS系統(tǒng)。
如何實現(xiàn)負載電流客制化
ATE系統(tǒng)都會針對每個被測件(DUT)制定負載電流要求 (圖三)。MAX32010設(shè)計中,只需更改一個檢流電阻值即可實現(xiàn)針對具體測試零件的量程選擇。MAX32010中的RANGE MUX允許選擇以下電流量程之一:RA (1.2A)、RB (20mA)、RC (2mA)或RD (200μA)。檢流電阻值的計算公式為: RSENSE = 1V/IOUT例如,如果負載電流要求為5mA;5mA定制負載電流處于量程B范圍內(nèi)。選擇正確的 RSENSE: RSSENSE= RB = 1V/5mA = 200Ω。
圖三 : 利用感流電阻實現(xiàn)客制化負載電流選擇
如何增大輸出電流
多數(shù)情況下,DUT要求的電流可能高于DPS能夠提供的電流。透過將多個DPS組件并聯(lián),可以獲得1.2A以上的電流,如圖四所示。兩片組件均配置在FI模式,可將輸出電流翻倍。例如:將兩片7V、1.2A的組件并聯(lián)在一起,可實現(xiàn)高達7V、2.4A的輸出電流。
圖四 : 兩片DPS并聯(lián)實現(xiàn)較高的輸出電流
提高DPS輸出驅(qū)動電流能力的另一途徑是采用脈沖輸出。如果大電流輸出僅限于較短的持續(xù)時間,脈沖式測量將是切實可行的選項,如圖五所示。如此測試的一個例子是DUT的I-V特征分析。透過更改FI導(dǎo)通時間的工作周期實現(xiàn)脈沖式測量。
在該測試中,DPS模式在50%的時間設(shè)定為FI模式,另外50%的時間設(shè)定為「高阻」模式??筛鶕?jù)DUT電流的要求更改工作周期。對于MAX32010 IC進行了該項試驗,結(jié)果如下:
最大輸出電流 = 1.436A (工作周期為50%)
圖五 : 采用50%工作周期時,MAX32010的脈沖式測量輸出
為DPS系統(tǒng)選擇正確的散熱片
為了保證系統(tǒng)的可靠性和穩(wěn)定性,選擇正確的散熱片必不可少。以下將逐步介紹如何為MAX32010選擇正確的散熱片。
【第1步】確定封裝的相關(guān)尺寸。對封裝進行熱分析有助于選擇正確的散熱片。充分利用外露焊墊散熱區(qū)域非常重要。
【第2步】根據(jù)PCB熱特性計算熱阻值(θJA)的邊界條件。計算功率損耗,并將所有散熱介質(zhì)(傳導(dǎo)、對流和輻射)納入考慮。
【第3步】計算封裝的溫度分布時,散熱器面積和散熱風(fēng)扇的氣流是兩個非常重要的變量(圖六)。切記IC的結(jié)溫應(yīng)保持低于熱關(guān)斷溫度。我們在靜止空氣環(huán)境下的測試分析顯示,為了保證結(jié)溫低于140°C,MAX32010需要采用面積為30.48mm x 30.48mm、厚度為5mm、鰭片長度為15mm的散熱片。
圖六 : MAX32010封裝溫度分布(具有散熱片)
【第四步】為確保IC結(jié)溫低于140°C,氣流和散熱片材料也非常重要。我們的分析顯示,為銅散熱器增加1m/s的氣流,能夠明顯改善熱性能(圖七)。
圖七 : MAX32010熱分析
總結(jié)
本文為自動測試設(shè)備(ATE)系統(tǒng)設(shè)計提供組件電源(DPS) IC的選型指南。文中討論的注意事項可協(xié)助客戶針對其具體的ATE系統(tǒng)需求合理選擇DPS IC。文中同時介紹能夠滿足ATE系統(tǒng)輸出電流、熱要求的最佳系統(tǒng)級架構(gòu)。
(本文作者Madhura Tapse為ADI公司應(yīng)用高階技術(shù)人員)
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