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          基于上游漸擴管安裝條件的內錐流量計性能預測

          作者: 時間:2013-11-02 來源:網絡 收藏

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          圖2 三維模型及網格剖分(局部)

          將網格文件導入FLUENT6.3.26軟件后,為優(yōu)化網格結構,減少網格數量,提高計算效率,首先將網格類型轉換成六面體,然后利用分離式求解器進行求解,仿真介質為常溫水。入口條件為速度入口和流出出口;流速為0.5~5M/s;并采用標準壁面函數法對近壁區(qū)進行處理,壁面為無滑移條件。

          2.2 湍流模型與邊界條件

          對比目前常見的湍流模型,標準k-ε模型在科學研究及工程領域獲得了最廣泛的檢驗與成功應用,但當應用于強旋流、彎曲壁面流動或彎曲流線流動時,會產生一定的失真。楊勝等在對汽車外部流場仿真研究中,比較了spalart-Allmaras-方程模型、標準k-ε模型、RNG k-ε模型、Realizable k-ε模型和RsM模型的預測結果后,認為RNG k-ε模型的預測性能要強于其余的4種模型。因此研究中采用RNG k-ε模型計算流場,利用有限體積法實現控制方程的離散化,采用sIMPLE算法進行求解。根據GAN等的研究,在仿真時,除壓力項采用二階迎風格式外,其余都利用了QuiCk格式進行離散。亞松弛因子采用FLUENT軟件的默認值,實踐證明其收斂效果比較好,殘差收斂精度設為10-5。計算時選取5個流速點,方向取入口面的法線方向。其中100MM口徑仿真湍流參數如表2所示。

          表2 100MM口徑仿真湍流參數
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          湍流參數計算如下:

          (1)湍動能k求解

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          式中,uavg為平均速度;I為湍流強度。

          湍流強度依據經驗公式進行計算

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          式中,uavg為脈動速度的均方根;ReDH為以管徑為特征尺度計算的雷諾數。

          (2)湍流耗散率ε的求解

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          式中,Cμ為湍流模型中指定的經驗常數,一般取0.09;而L為湍流長度尺度,與管道內徑L的關系為l=0.07L。

          2.3 計算結果

          C是內錐流量計的關鍵參數之一,對于不可壓縮流體,C定義為內錐流量計中實際流量與理論流量的比值。根據能量守恒定律和質量守恒定律,可以推導出C的計算公式為

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          式中υ是流動穩(wěn)定的情況下內錐流量計上游管段(即100MM口徑管道)中流體的流速(M/s);Δp為上下游取壓點測得的壓差值(Pa)。該公式使用伯努利方程進行推導,由于流動中會有能量損失,壓力的測量結果也并非為一個平面上的平均壓力,并且在實際內錐流量計中,存在低壓取壓L形立柱的影響,因此,流出系統(tǒng)C往往小于1。

          通過點表面積分法,對數值仿真計算結果進行后處理,計算錐體上下游的壓力差,并根據公式(4)計算出。圖3即為3種β值在上游安裝條件下流出系數與雷諾數的關系曲線。

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          圖3 C-Re曲線

          從圖3可見:(1)流出系數與β值有關,且β值越大,流出系數越??;(2)在安裝條件下,對于相同的流速,隨著前直管段長度的增加,其C-Re曲線越接近基線數據;(3)對流出系數的影響程度與β值有關,其中β值為0.85時影響最強,而β值為0.65時,流出系數變化最小,說明β=0.65的流出系數較穩(wěn)定,受擴管影響程度較弱。

          2.4 壓力場分析

          以β=0.45,入口流速υ=0.2M/s為例,提取錐體上游和下游局部壓力場云圖,分析上游不同直管段長度對上、下游壓差的影響。壓力場云圖如圖4~6所示。


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