基于上游漸擴管安裝條件的內錐流量計性能預測
圖2 內錐流量計三維模型及網格剖分(局部)
2.2 湍流模型與邊界條件
對比目前常見的湍流模型,標準k-ε模型在科學研究及工程領域獲得了最廣泛的檢驗與成功應用,但當應用于強旋流、彎曲壁面流動或彎曲流線流動時,會產生一定的失真。楊勝等在對汽車外部流場仿真研究中,比較了spalart-Allmaras-方程模型、標準k-ε模型、RNG k-ε模型、Realizable k-ε模型和RsM模型的預測結果后,認為RNG k-ε模型的預測性能要強于其余的4種模型。因此研究中采用RNG k-ε模型計算流場,利用有限體積法實現控制方程的離散化,采用sIMPLE算法進行求解。根據GAN等的研究,在仿真時,除壓力項采用二階迎風格式外,其余都利用了QuiCk格式進行離散。亞松弛因子采用FLUENT軟件的默認值,實踐證明其收斂效果比較好,殘差收斂精度設為10-5。計算時選取5個流速點,方向取入口面的法線方向。其中100MM口徑內錐流量計仿真湍流參數如表2所示。
表2 100MM口徑內錐流量計仿真湍流參數
(1)湍動能k求解
湍流強度依據經驗公式進行計算
(2)湍流耗散率ε的求解
2.3 計算結果
流出系數C是內錐流量計的關鍵參數之一,對于不可壓縮流體,流出系數C定義為內錐流量計中實際流量與理論流量的比值。根據能量守恒定律和質量守恒定律,可以推導出C的計算公式為
通過點表面積分法,對數值仿真計算結果進行后處理,計算錐體上下游的壓力差,并根據公式(4)計算出流出系數。圖3即為3種β值在上游漸擴管安裝條件下流出系數與雷諾數的關系曲線。
圖3 C-Re曲線
2.4 壓力場分析
以β=0.45,入口流速υ=0.2M/s為例,提取錐體上游和下游局部壓力場云圖,分析上游不同直管段長度對上、下游壓差的影響。壓力場云圖如圖4~6所示。
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