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          10 GHz介質(zhì)振蕩器的設(shè)計(jì)

          作者: 時(shí)間:2016-10-18 來源:網(wǎng)絡(luò) 收藏

          摘要:介紹了介質(zhì)的理論和設(shè)計(jì)方法,選擇并聯(lián)反饋式結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)了一個(gè)工作頻點(diǎn)為10GHz的介質(zhì)。為了提高的輸出功率,同時(shí)改善,本文對傳統(tǒng)電路結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn),采用了二級放大的方式,提高了有源網(wǎng)絡(luò)的增益,降低了與微帶線的,達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。結(jié)果表明,本文的理論分析是正確的,設(shè)計(jì)方案是可行的。
          關(guān)鍵詞:振蕩器;;

          微波固態(tài)頻率源作為微波系統(tǒng)的核心部件,其性能的優(yōu)劣在很大程度上影響甚至決定了整個(gè)系統(tǒng)的性能指標(biāo)。介質(zhì)振蕩器(DRO)由高品質(zhì)因數(shù)的(DR)構(gòu)成選頻網(wǎng)絡(luò),具有優(yōu)異的噪聲性能和較高的頻率穩(wěn)定度,體積小,成本低,在點(diǎn)頻本振源的應(yīng)用中具有獨(dú)特的優(yōu)勢因此,對介質(zhì)振蕩器的研究具有重要而基礎(chǔ)的意義。

          1 理論分析
          1.1 介質(zhì)諧振器
          介質(zhì)諧振器(DR)是由一小段高介電常數(shù)低損耗的介質(zhì)波導(dǎo)制成的,通常為扁圓柱形。高介電常數(shù)保證了能量大多集中于諧振器內(nèi)部,且體積比同頻率的金屬諧振腔小。介質(zhì)諧振器的主模為TE018模式,其電場從中心到邊緣逐漸減弱。由于其上下邊界不是理想磁壁,所以沿z方向的半波數(shù)不是整數(shù),δ的數(shù)值在0到1之間。
          設(shè)計(jì)振蕩器時(shí),主要關(guān)注諧振器的以下幾個(gè)參數(shù):
          1)介質(zhì)諧振器的品質(zhì)因數(shù)
          介質(zhì)諧振器的無載品質(zhì)因數(shù)Q0與有載品質(zhì)因數(shù)QL的關(guān)系為
          QL=Q0/(1+K1+K2) (1)
          其中,Q0由介質(zhì)本身決定,K1和K2分別為介質(zhì)與兩微帶線的耦合系數(shù)。QL的高低直接影響振蕩器的頻率穩(wěn)定度,所以應(yīng)盡量選擇低損耗的諧振器和襯底材料,并盡量降低介質(zhì)與微帶線的
          2)介質(zhì)諧振器的介電常數(shù)
          介質(zhì)諧振器的介電常數(shù)必須足夠高,才能將電磁能量儲存在諧振器的內(nèi)部,產(chǎn)生諧振現(xiàn)象。但介電常數(shù)過高會導(dǎo)致諧振器體積過小,精度不易保證。因此應(yīng)根據(jù)使用頻率選擇適當(dāng)?shù)慕殡姵?shù)。
          1.2 反饋式振蕩器
          文中采用并聯(lián)反饋式的電路形式,其原理如圖1所示。穩(wěn)定振蕩的條件為
          β(jω)Av(jω)=1 (2)
          其中β(jω)為晶體管構(gòu)成的有源網(wǎng)絡(luò)的增益,Av(jω)為DR與微帶線耦合組成的反饋網(wǎng)絡(luò)的傳輸系數(shù)。該條件包含兩個(gè)方面,一是閉環(huán)增益等于1,二是環(huán)路相移等于0。起振時(shí),環(huán)路增益應(yīng)大于1,隨信號幅度增大,有源網(wǎng)絡(luò)增益將逐漸降低,直到環(huán)路增益等于1,建立穩(wěn)定振蕩。

          本文引用地址:http://www.ex-cimer.com/article/201610/308557.htm

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          由于有源器件的非線性作用,其低頻閃爍噪聲將被調(diào)制到載波頻率附近,即1/f噪聲邊帶。因此,應(yīng)盡量選擇閃爍噪聲較低的有源器件,設(shè)置合適的靜態(tài)工作點(diǎn),并盡可能減小電源等部分引入的低頻噪聲。

          2 介質(zhì)振蕩器的設(shè)計(jì)
          首先在場仿真軟件中進(jìn)行諧振網(wǎng)絡(luò)的仿真。文中采用的介質(zhì)諧振器相對介電常數(shù)約為36,品質(zhì)因數(shù)約為3 000,高度與直徑的比值約為0.5,保證了該介質(zhì)諧振器的主模為TE018模式。建立仿真模型如圖2所示,反饋網(wǎng)絡(luò)由介質(zhì)諧振器和兩根微帶線共同組成。在所需頻點(diǎn)的場結(jié)構(gòu)如圖3所示。

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          由場結(jié)構(gòu)可知,DR與微帶線之間是磁耦合,微帶線的一端開路,耦合點(diǎn)與開路端的距離為λ/4,相當(dāng)于短路點(diǎn),耦合最強(qiáng)。為了降低介質(zhì)諧振器與微帶線的耦合,提高諧振網(wǎng)絡(luò)的品質(zhì)因數(shù),文中在其與介質(zhì)基片之間加了一塊低損耗聚四氟乙烯材料的墊片,厚度約為1 mm。耦合結(jié)構(gòu)上方是由黃銅材料制成的調(diào)諧圓盤,用于調(diào)整諧振頻率。當(dāng)調(diào)諧盤下移時(shí),相當(dāng)于短路面向諧振器靠近則諧振頻率升高,反之,當(dāng)調(diào)諧盤上移時(shí),諧振頻率降低。仿真可以得到,上下移動(dòng)調(diào)諧圓盤,機(jī)械調(diào)諧范圍可以達(dá)到300 MHz,滿足工程需要。
          該諧振網(wǎng)絡(luò)為一個(gè)二端口網(wǎng)絡(luò),我們最關(guān)心的是其散射參數(shù)S21,即反饋網(wǎng)絡(luò)傳輸系數(shù)Av(jω),仿真結(jié)果如圖4所示。從圖中可以看到,在諧振頻率處的傳輸系數(shù)模值為0.9 dB,3 dB帶寬為49 MHz。該諧振峰越陡峭,說明諧振網(wǎng)絡(luò)的品質(zhì)因數(shù)越高。仿真完成后,可將該模型及其S參數(shù)生成一個(gè)S2P文件,作為一個(gè)器件供ADS調(diào)用。

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          反饋網(wǎng)絡(luò)的仿真完成后,下面進(jìn)行有源網(wǎng)絡(luò)的仿真。有源網(wǎng)絡(luò)由場效應(yīng)管和偏置電路組成,文中選用的晶體管是安捷倫公司的場效應(yīng)晶體管GaAs FET 26884,該晶體管的工作頻率為2~16 GHz,當(dāng)工作點(diǎn)為漏源電壓3 V,漏源電流10 mA時(shí),增益在6 GHz約為12 dB,在12 GHz約為6 dB。本文采用正負(fù)雙電源供電,以保證有源網(wǎng)絡(luò)的S12模值盡可能小。偏置電路采用扇形微帶接地,防止振蕩信號功率從偏置電路泄露,并防止高頻信號影響電源的穩(wěn)定性。通過調(diào)節(jié)電路參數(shù),使得有源網(wǎng)絡(luò)增益S21盡可能大,仿真結(jié)果如圖5所示,在所需頻點(diǎn)10 GHz,增益達(dá)到6.5 dB。

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          下面將反饋網(wǎng)絡(luò)的模型加入,對整個(gè)反饋回路進(jìn)行開環(huán)仿真,首先調(diào)整輸出匹配支節(jié)的位置和長度,使振蕩頻點(diǎn)的開環(huán)增益盡可能大,即滿足環(huán)路增益大于1的條件;然后調(diào)整與反饋網(wǎng)絡(luò)相連的微帶線長度,使得反饋回路的傳輸系數(shù)S21相位為零,即滿足環(huán)路相移為0的條件。
          將環(huán)路閉合,插入ADS中的Osctest控件,由奈奎斯特判據(jù)可知,若仿真結(jié)果曲線隨頻率增大沿順時(shí)針方向環(huán)繞1+j0點(diǎn),則電路滿足反饋式振蕩器的振蕩條件。在仿真過程中發(fā)現(xiàn),電路起振的頻率和滿足奈奎斯特起振條件的頻率比較接近,但前者往往略低于后者。這是因?yàn)槟慰固囟墒菍π⌒盘枟l件下起振條件的判定,而電路起振后,隨著振蕩幅度的增大,晶體管S21模值會減小,相位會滯后。為了抵消這一變化,振蕩頻率會降低,用反饋回路減小的相位滯后抵消晶體管增加的相位滯后,這時(shí)反饋回路的傳輸系數(shù)會變小,最后達(dá)到平衡。反饋回路品質(zhì)因數(shù)越高,相位變化就越陡峭,所引起的頻率變化就越低。所以在仿真時(shí),可以使初始的起振頻率略高于所需要的輸出頻率,這樣常常可以得到較大的輸出功率。
          最后用振蕩仿真控件Oscport代替Osctest控件,用諧波平衡法仿真輸出頻率分量和情況。整個(gè)電路的原理圖如圖6所示,通過調(diào)節(jié)輸出端匹配支節(jié)的位置和長度,使輸出功率盡可能大。由于使用的開路匹配支節(jié)長度接近于振蕩頻率的八分之一波長,所以對二次諧波的抑制效果較好。仿真結(jié)果如圖7和圖8所示,可以看到,輸出功率達(dá)到8 dBm,相位噪聲為-112dBc/Hz@1kHz和-116dBc/Hz@10kHz。

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          為了增大輸出功率,同時(shí)降低相位噪聲,文中在以上傳統(tǒng)電路結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn),采用兩個(gè)晶體管串聯(lián)的方式,如圖9所示。這種方法提高了環(huán)路增益,從而提高了輸出功率。由式(2)穩(wěn)定振蕩條件可知,此時(shí)反饋網(wǎng)絡(luò)的傳輸系數(shù)可以適當(dāng)降低而不影響起振。所以介質(zhì)與微帶線的耦合度可以減小,從而提高諧振器的有載品質(zhì)因數(shù),從而達(dá)到降低相噪的效果。

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          首先進(jìn)行的仍然是反饋網(wǎng)絡(luò)的仿真。為了便于進(jìn)行調(diào)試,這里采用了增加墊塊厚度的方式來降低介質(zhì)與微帶線的耦合度,墊塊厚度由1 mm增大至1.6 mm。仿真結(jié)果如圖10所示,可以看到,此時(shí)的諧振峰與圖4相比更為陡峭,其3 dB帶寬僅為33 MHz,說明該諧振網(wǎng)絡(luò)的品質(zhì)因數(shù)更高,從而可以降低輸出相噪。

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          在設(shè)計(jì)有源部分時(shí),過程與單管振蕩器基本相同,只是需要設(shè)計(jì)兩個(gè)晶體管之間的匹配電路,否則將導(dǎo)致信號在兩個(gè)晶體管之間來回反射,無法達(dá)到提高增益的效果。在仿真有源網(wǎng)絡(luò)的正向增益時(shí)發(fā)現(xiàn),當(dāng)沒有設(shè)計(jì)級間匹配網(wǎng)絡(luò)時(shí),兩個(gè)串聯(lián)晶體管的正向增益和單管的正向增益相差不大,而加入級間匹配網(wǎng)絡(luò)后,增益顯著提高,達(dá)到12 dB以上,如圖11所示。

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          最后使用諧波平衡法仿真輸出頻譜和相噪,結(jié)果如圖12和圖13所示,從圖中可以看到,輸出功率接近16 dBm,比單管振蕩器的功率提高了8 dB,相位噪聲為-121 dBc/Hz@1kHz和-124 dBc/Hz@10 kHz,比單管振蕩器降低了約9 dB。

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          3 結(jié)束語
          文中在理論分析的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)了一個(gè)輸出頻率為10 GHz的介質(zhì)振蕩器。文中對傳統(tǒng)的并聯(lián)反饋式介質(zhì)振蕩器進(jìn)行了改進(jìn),采用兩個(gè)晶體管串聯(lián)工作的方式,達(dá)到了更高的輸出功率,同時(shí)降低了相位噪聲。這種設(shè)計(jì)方法具有較好的通用性,過程比較簡單,在實(shí)際電路設(shè)計(jì)中具有較大的應(yīng)用價(jià)值。



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